【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 在空心板下緣一排（截面受拉邊緣），沿空心板跨長(zhǎng)直線(xiàn)布置，鋼筋重心至板下緣處，即。5 換算截面幾何特性計(jì)算 由前面計(jì)算已知空心板毛截面的幾何特性。毛截面面積：毛截面重心軸到1/2板高的距離：（向上），毛截面對(duì)其中心軸的慣性矩：。 (51) (52) (53) A=870350mm代入得：A=所有鋼筋換算截面對(duì)毛截面重心的凈距為： = =換算截面重心至空心板毛截面重心的距離為：（向下）則換算截面重心至空心板截面下緣的距離為：則換算截面重心至空心板截面上緣的距離為：換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋重心的距離為：換算截面重心至普通鋼筋重心的距離為： = =下緣： 上緣： 6 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算。預(yù)應(yīng)力鋼絞線(xiàn)合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離為，普通鋼筋距底邊距離為，則預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力作用點(diǎn)至截面底邊距離為采用換算等效工字形截面計(jì)算，參見(jiàn)圖110，上翼板厚度：，上翼緣工作寬度：，肋寬。 首先按公式： (61)判斷截面類(lèi)型： 所以屬于第一類(lèi)T型截面，應(yīng)按寬度的矩形截面計(jì)算抗彎承載力。由計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度： 得當(dāng)代人下列公式計(jì)算出跨中截面的抗彎承載力： 計(jì)算結(jié)果表明，跨中截面抗彎承載力滿(mǎn)足要求。、下限的復(fù)核取距支點(diǎn)h/2處截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算。首先進(jìn)行抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核，按《公預(yù)規(guī)》： (62)式中：——驗(yàn)算截面處的剪力組合設(shè)計(jì)值，由表16得支點(diǎn)處剪力和跨中剪力，內(nèi)插得到距支點(diǎn)處的截面剪力： ——截面有效高度，由于本橋預(yù)應(yīng)力筋和普通鋼筋都是直線(xiàn)配置，有效高度與跨中截面相同，；——邊長(zhǎng)為150的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度，空心板C40,則；——等效工字形截面的腹板寬度。代人上述公式： 表明空心板截面尺寸符合要求。按《公預(yù)規(guī)》：式中，=,《公預(yù)規(guī)》。由于,則沿跨中各截面的控制剪力組合設(shè)計(jì)值，在L/4至支點(diǎn)的部分區(qū)段內(nèi)應(yīng)按計(jì)算要求配置抗剪箍筋，其它區(qū)段可按構(gòu)造要求配置箍筋，為了構(gòu)造方便和便于施工，本橋預(yù)應(yīng)力混凝土空心板不設(shè)彎起鋼筋，計(jì)算剪力全部由混凝土及箍筋承受，則斜截面抗剪承載力按下列計(jì)算： (63) (64)式中，各系數(shù)值《公預(yù)規(guī)》： ——異號(hào)彎矩影響系數(shù)，簡(jiǎn)支梁； ——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，本橋?yàn)椴糠诸A(yù)應(yīng)力A類(lèi)構(gòu)件，偏安全??； ——受壓翼緣的影響系數(shù)，取； ——等效工字形截面的肋寬及有效高度， ——縱向鋼筋的配筋率， ——箍筋配筋率 ，箍筋選用雙肢，則寫(xiě)出箍筋間距的計(jì)算式為： = 取箍筋間距，按《公預(yù)規(guī)》要求，在支座中心向跨中方向不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距取。配箍率 （按《公預(yù)規(guī)》，）在組合設(shè)計(jì)剪力值： 的部分梁段，可只按構(gòu)造要求配置箍筋，設(shè)箍筋仍選用雙肢配筋率取，則由此求得構(gòu)造配箍間距經(jīng)比較和綜合考慮，箍筋沿空心板跨長(zhǎng)布置，得： 空心板箍筋布置圖（尺寸單位：）選取三個(gè)位置進(jìn)行空心板斜截面抗剪承載力的計(jì)算距支座中心h/2=475mm處截面：x=9650475=9175mm。距跨中位置。距跨中位置。計(jì)算截面的剪力組合設(shè)計(jì)值，可按表26 由跨中和支點(diǎn)的設(shè)計(jì)值內(nèi)插得到，計(jì)算結(jié)果列于表51。 表61 各計(jì)算截面剪力組合設(shè)計(jì)值 截面位置x（mm）支點(diǎn)X=9175跨中剪力組合設(shè)計(jì)值(kN)距支座中心h/2=475mm處截面，即x=9175mm由于空心板的預(yù)應(yīng)力筋及普通鋼筋是直線(xiàn)配筋，故此截面的有效高度取與跨中近似相同，其等效工字形截面的肋寬。由于不設(shè)彎起斜筋，因此，斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算： (64) 式中，，此處，箍筋間距，代入得：抗剪承載力滿(mǎn)足要求。距跨中截面處：此處，箍筋間距。斜截面抗剪承載力： 斜截面抗剪承載力滿(mǎn)足要求。距跨中截面處此處，箍筋間距， 斜截面抗剪承載力：==抗剪承載力滿(mǎn)足要求。7 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算。、回縮引起的應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力鋼絞線(xiàn)的有效長(zhǎng)度取為張拉臺(tái)座的長(zhǎng)度，設(shè)臺(tái)座長(zhǎng)L=50m,采用一端張拉及夾片式錨具，有頂壓時(shí)，則 加熱養(yǎng)護(hù)引起的溫差損失為減少溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失，采用分階段養(yǎng)護(hù)措施。設(shè)控制預(yù)應(yīng)力鋼絞線(xiàn)與臺(tái)座之間的最大溫差。則。 預(yù)應(yīng)力鋼絞線(xiàn)由于應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 (71)式中，代入得。 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失對(duì)于先張拉法構(gòu)件， (72) (73) (74) (75) (76)由《公預(yù)規(guī)》，先張法構(gòu)件傳力錨固時(shí)的損失為： (77)則 N則：，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，混凝土收縮、徐變引起的構(gòu)件受拉取預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失按下列公式計(jì)算： (78) (79) ――受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處的預(yù)應(yīng)力損失值；――構(gòu)件受拉區(qū)縱向鋼筋截面重心處由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力（MPa），應(yīng)按《公預(yù)規(guī)》：――預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量――預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值；――受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率； ――構(gòu)件的截面面積，對(duì)先張法構(gòu)件，――截面的回轉(zhuǎn)半徑，,先張法構(gòu)件取， ――構(gòu)件受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心的距離；――構(gòu)件受拉區(qū)縱向普通鋼筋截面重心至構(gòu)件重心的距離；――構(gòu)件受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋截面重心至構(gòu)件重心的距離；――預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期為，計(jì)算考慮的齡期為時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變；――加載齡期為，計(jì)算考慮的齡期為時(shí)的徐變系數(shù)。 考慮結(jié)構(gòu)自重的影響，由于收縮徐變持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng)，采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用彎矩，在全部鋼筋重心處由自重產(chǎn)生的拉應(yīng)力為：跨中截面： 處截面： 支點(diǎn)截面：則全部縱向鋼筋重心處的壓應(yīng)力為：跨中截面： L/4處截面： 支點(diǎn)截面： 《公預(yù)規(guī)》，設(shè)傳力錨固時(shí)，混凝土達(dá)到C30，則， ，則跨中、L/4截面、均小于，滿(mǎn)足要求。設(shè)傳力錨固齡期天，計(jì)算齡期為混凝土終極值；預(yù)應(yīng)力環(huán)境溫度適度取75％，理論厚度的計(jì)算：構(gòu)件毛截面面積， 理論厚度把各項(xiàng)值代入計(jì)算式中,得：跨中截面：L/4處截面：支點(diǎn)截面：傳力錨固時(shí)的第一批損失：傳力錨固后預(yù)應(yīng)力損失總和：跨中截面：L/4處截面：支點(diǎn)截面：各截面的有效預(yù)應(yīng)力： (710)跨中截面： L/4處截面： 支點(diǎn)截面： 8 驗(yàn)算正截面抗裂性計(jì)算是對(duì)構(gòu)件跨中截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行計(jì)算，并滿(mǎn)足《公預(yù)規(guī)》。對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類(lèi)構(gòu)件，應(yīng)滿(mǎn)足兩個(gè)要求：第一，在作用短期效應(yīng)組合下，；第二，在作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，即不出現(xiàn)拉應(yīng)力。為在作用短期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力空心板跨中截面彎矩，換算截面下緣抵抗矩為扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力，在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的預(yù)壓應(yīng)力， (81) 為在作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力空心板跨中截面彎矩，換算截面下緣抵抗矩符合《公預(yù)規(guī)》對(duì)A類(lèi)構(gòu)件的規(guī)定。部分預(yù)應(yīng)力A類(lèi)構(gòu)件斜截面抗裂性驗(yàn)算是以主拉應(yīng)力控制，采用作用的短期效應(yīng)組合。選用支點(diǎn)截面，分別計(jì)算支點(diǎn)截面AA纖維（空洞頂面），BB纖維（空心板換算截面），CC纖維（空洞底面）處主拉應(yīng)力，對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類(lèi)構(gòu)件應(yīng)滿(mǎn)足： (82)為混凝土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，C40，；主拉應(yīng)力 AA纖維： (83) (84) 為支點(diǎn)截面短期組合效應(yīng)剪力設(shè)計(jì)值，為計(jì)算主拉應(yīng)力出處截面腹板的寬度，為空心板AA纖維以上截面對(duì)空心伴換算截面重心軸的靜矩 (85) (86)為豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，在支點(diǎn)， = 負(fù)值表示拉應(yīng)力。預(yù)應(yīng)力混凝土A類(lèi)構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下，預(yù)制構(gòu)件應(yīng)符合 現(xiàn)AA纖維，符合要求。 BB纖維： (83) (87) (81) (86)為豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，在支點(diǎn)， BB纖維，負(fù)值表示拉應(yīng)力，均小于，符合《公預(yù)規(guī)》對(duì)部分預(yù)應(yīng)力A類(lèi)構(gòu)件斜截面抗裂性要求。 CC纖維： (83)