【正文】 續(xù)剛構(gòu)橋由活載引起的跨中正彎矩較連續(xù)梁要小，因而可以降低跨中區(qū)域的梁高，并使恒載內(nèi)力進(jìn)一步降低。立面截面布置：、。方案一：預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋(4x35m)。采用預(yù)制吊裝法施工，預(yù)應(yīng)力用先張法張拉，可以有效控制預(yù)應(yīng)力損失，梁體的質(zhì)量也可以很好的保證。 預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋在我國的發(fā)展我國修建預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)體系梁橋最早在鐵路部門，1966 年在成昆線用懸臂拼裝法建成國內(nèi)第一座預(yù)應(yīng)力混凝土鉸接連續(xù)梁橋――舊莊河橋，跨24m+48m+24m。根據(jù)我國交通部頒布的裝配式板橋標(biāo)準(zhǔn)圖，主要采用鋼筋混凝土材料；鋼筋混凝土空心板的跨徑范圍為6—13m；而預(yù)應(yīng)力混凝土空心板的跨徑范圍為816m。屬于靜定結(jié)構(gòu)。簡支板橋主要用于小跨度橋梁。3)箱形簡支梁橋。另外，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋在鐵路部門也得到了廣泛的運(yùn)用，興建了大批大跨徑連續(xù)梁橋。(2)增強(qiáng)考慮問題、分析問題和解決問題的能力，其實(shí)踐性和綜合性無以取代，為以后無論是繼續(xù)學(xué)習(xí)還是參加工作都打下了良好的基礎(chǔ)。橋型線條簡潔明快。施工時，在一側(cè)的橋臺后設(shè)置預(yù)置場，分節(jié)段預(yù)制、逐段頂推、逐段接長、連續(xù)施工工藝。施工方法及工藝：采用掛籃懸臂澆注對稱施工。非預(yù)應(yīng)力鋼筋采用。公路—Ⅰ級的車道荷載由的均布荷載和的集中荷載兩部分組成。當(dāng)時, (HZ) (32)代入數(shù)據(jù)得: 所以, 可變作用效應(yīng)計(jì)算跨中截面()彎矩: （不計(jì)沖擊時） (33)兩車道荷載：不計(jì)沖擊 計(jì)入汽車沖擊 四車道荷載：不計(jì)沖擊 計(jì)入沖擊 剪力: （不計(jì)沖擊時） (34)兩車道荷載：不計(jì)沖擊 計(jì)入沖擊 = =(kN)四車道荷載：不計(jì)沖擊 計(jì)入沖擊 l/4截面彎矩: （不計(jì)沖擊時） (33)兩車道荷載：不計(jì)沖擊 計(jì)入汽車沖擊四車道荷載：不計(jì)沖擊 不計(jì)沖擊 剪力:兩車道荷載：不計(jì)沖擊 = = (kN)計(jì)入沖擊 = =(kN)四車道荷載： 不計(jì)沖擊 = （KN） 計(jì)入沖擊 =（KN）支點(diǎn)截面剪力計(jì)算支點(diǎn)截面由于車道荷載產(chǎn)生的效應(yīng)時，考慮橫向分布系數(shù)沿空心板跨長的變化，同樣均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利的同號影響線上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響線中一個最大影響線的峰值處。設(shè)計(jì)時他應(yīng)滿足不同設(shè)計(jì)狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求，例如承載力、抗裂性、裂縫寬度、變形及應(yīng)力等要求。本橋采用15（75）鋼絞線作為預(yù)應(yīng)力鋼筋，公稱截面面積165mm，=1860Mpa，Ep=10Mpa.按《公預(yù)規(guī)》 現(xiàn)取預(yù)應(yīng)力損失總和近似假定為張拉控制應(yīng)力來估算，則= 采用12根，15鋼絞線，單根鋼絞線公稱面積165,=1980預(yù)應(yīng)力空心板選用12 根15鋼絞線布置在 空心板下緣， =40mm，沿空心板跨長直線布置 ，即沿跨長=40mm保持不變，《公預(yù)規(guī)》的要求，鋼絞線凈距不小于25mm,端部設(shè)置長度不小于150mm的螺旋鋼筋 空心板跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置(尺寸單位：cm)在預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量已經(jīng)確定的情況下，可 由正截面承載能力極限狀態(tài)要求的條件確定普通鋼筋的數(shù)量，暫不考慮在受壓區(qū)配置預(yù)應(yīng)力鋼筋，也暫不考慮普通鋼筋的影響。預(yù)應(yīng)力鋼絞線合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離為，普通鋼筋距底邊距離為，則預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力作用點(diǎn)至截面底邊距離為采用換算等效工字形截面計(jì)算，參見圖110，上翼板厚度：，上翼緣工作寬度：，肋寬。配箍率 （按《公預(yù)規(guī)》，）在組合設(shè)計(jì)剪力值： 的部分梁段，可只按構(gòu)造要求配置箍筋，設(shè)箍筋仍選用雙肢配筋率取，則由此求得構(gòu)造配箍間距經(jīng)比較和綜合考慮，箍筋沿空心板跨長布置，得： 空心板箍筋布置圖（尺寸單位：）選取三個位置進(jìn)行空心板斜截面抗剪承載力的計(jì)算距支座中心h/2=475mm處截面：x=9650475=9175mm。距跨中截面處此處，箍筋間距， 斜截面抗剪承載力：==抗剪承載力滿足要求。設(shè)傳力錨固齡期天，計(jì)算齡期為混凝土終極值；預(yù)應(yīng)力環(huán)境溫度適度取75％，理論厚度的計(jì)算：構(gòu)件毛截面面積， 理論厚度把各項(xiàng)值代入計(jì)算式中,得：跨中截面：L/4處截面：支點(diǎn)截面：傳力錨固時的第一批損失：傳力錨固后預(yù)應(yīng)力損失總和：跨中截面：L/4處截面：支點(diǎn)截面：各截面的有效預(yù)應(yīng)力： (710)跨中截面： L/4處截面： 支點(diǎn)截面： 8 驗(yàn)算正截面抗裂性計(jì)算是對構(gòu)件跨中截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行計(jì)算，并滿足《公預(yù)規(guī)》。CC纖維處的主拉應(yīng)力上述結(jié)果表明，本橋空心板滿足《公預(yù)規(guī)》對部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。，應(yīng)設(shè)預(yù)拱度。以上主拉應(yīng)力最大值發(fā)生在AA纖維,按《公預(yù)規(guī)》，在區(qū)段，箍筋可按構(gòu)造設(shè)置，在區(qū)段，箍筋間距按下列公式計(jì)算： (812) 為箍筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，箍筋采用HRB335，；為同一截面內(nèi)箍筋的總截面面積，雙肢；，采用。 跨中截面由《公預(yù)規(guī)》： (813)式中：——先張法預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力，其值為 (814) (815) 其中 ——放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時預(yù)應(yīng)力損失值，由《公預(yù)規(guī)》對先張法構(gòu)件,則 、下緣應(yīng)力由表36，空心板跨中截面板自重彎矩由板自重產(chǎn)生的截面法向應(yīng)力為：放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時，由預(yù)加力及板自重共同作用，空心板上下緣產(chǎn)生的法向應(yīng)力為： 截面上下緣均為壓應(yīng)力，且小于，符合《公預(yù)規(guī)》要求。預(yù)拉區(qū)的縱向鋼筋宜采用帶肋鋼筋，其直徑不宜大于14mm,現(xiàn)采用HRB335鋼筋，1612，則，大于，滿足要求，布置在空心板支點(diǎn)截面上邊緣。10 支座計(jì)算采用板式橡膠支座，其設(shè)計(jì)按《公預(yù)規(guī)》。十根梁共20個支座，每支座承受的水平力為：按《公預(yù)規(guī)》，橡膠層總厚度應(yīng)滿足：不計(jì)汽車制動力時：計(jì)汽車制動力時：或即：選用六層鋼板、七層橡膠片組成橡膠支座。公路—Ⅰ級對稱布置： 車列對稱布置圖（尺寸單位：cm） 四車列：按順橋向可變荷載移動情況，求得支座可變荷載反力的最大值① 公路—Ⅰ級雙孔布載單列車時： 雙孔布載雙列車時： 雙孔布載三列車時： 雙孔布載四列車時： 單孔布置單列車時： 單孔布載雙列車時： 單孔布置三列車時： 單孔布載四列車時： 可變荷載橫向分布后各梁支點(diǎn)反力（計(jì)算的公式為），見表113。 (1110) (1111) (1112)先以44截面作配筋設(shè)計(jì)：已知：， 取即70解方程得： 用φ22鋼筋，其根數(shù)根，實(shí)際選用55根，配筋率：該截面實(shí)際承載力為：就正截面承載能力與配筋率而言，配筋設(shè)計(jì)滿足《公預(yù)規(guī)》要求。第一個方案是7跨20米的簡支空心板梁橋，此方案施工簡單，養(yǎng)護(hù)容易，橋梁的質(zhì)量有很好的保證。求出受力最不利的位置確定梁號。我相信：在不久的將來，我將成為一名優(yōu)秀的橋梁工作者，為自己爭氣，為學(xué)校爭光，為社會做貢獻(xiàn)。第三步根據(jù)所求出來的值和所配的鋼筋，驗(yàn)算在各種荷載組合作用下的個截面的各種受力要求。施工時用頂推法，在橋頭現(xiàn)澆質(zhì)量也有很好的保證。 表109 各截面鋼筋量計(jì)算表截面號M（kN 內(nèi)力計(jì)算 恒載加活載作用下各截面的內(nèi)力A 彎矩計(jì)算（） 支座位置圖。 驗(yàn)算支座的偏轉(zhuǎn)支座的平均壓縮變形為：按規(guī)范要求應(yīng)滿足，即 （合格）梁端轉(zhuǎn)角為：設(shè)恒載時主梁處于水平狀態(tài),已知公路—Ⅱ級荷載作用下梁端轉(zhuǎn)角為： 驗(yàn)算偏轉(zhuǎn)情況應(yīng)滿足：符合規(guī)范要求。對橡膠板應(yīng)滿足： （101）若選定支座平面尺寸，則支座形狀系數(shù)S為： （102），滿足規(guī)范要求。設(shè)支點(diǎn)截面附近僅有5根鋼絞線傳遞預(yù)壓力，另2根隔離，則此時空心板上緣拉應(yīng)力將減為，按《公預(yù)規(guī)》要求，%的縱向普通鋼筋，其值為，則可采用1412鋼筋。預(yù)加力產(chǎn)生的支點(diǎn)截面上下緣的法向應(yīng)力為： (816) 板自重在支點(diǎn)截面產(chǎn)生的彎矩為0，因此，支點(diǎn)截面跨中法向應(yīng)力為： 下緣壓應(yīng)力。支點(diǎn)附近箍筋間距100mm,其它截面適當(dāng)加大，需按計(jì)算決定，箍筋布置圖見圖51，既滿足斜截面抗剪要求，也滿足主拉應(yīng)力計(jì)算要求，箍筋間距也滿足不大于板高的一半即，以及不大于的構(gòu)造要求。 持久狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算持久狀態(tài)應(yīng)力計(jì)算應(yīng)計(jì)算使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力、預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力、斜截面的主壓應(yīng)力。取跨中截面尺寸及配筋情況確定：短期荷載組合作用下的撓度值，可簡化為按等效均布荷載作用情況計(jì)算：自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計(jì)算：消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮長期影響系數(shù)后，正常使用階段的撓度值為：計(jì)算結(jié)果表明，使用階段的撓度值滿足《公預(yù)規(guī)》要求。為在作用短期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力空心板跨中截面彎矩，換算截面下緣抵抗矩為扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力，在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的預(yù)壓應(yīng)力， (81) 為在作用長期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力空心板跨中截面彎矩，換算截面下緣抵抗矩