【正文】 續(xù)剛構橋由活載引起的跨中正彎矩較連續(xù)梁要小，因而可以降低跨中區(qū)域的梁高，并使恒載內力進一步降低。立面截面布置：、。方案一：預應力混凝土連續(xù)梁橋(4x35m)。采用預制吊裝法施工，預應力用先張法張拉，可以有效控制預應力損失，梁體的質量也可以很好的保證。 預應力混凝土簡支梁橋在我國的發(fā)展我國修建預應力混凝土連續(xù)體系梁橋最早在鐵路部門，1966 年在成昆線用懸臂拼裝法建成國內第一座預應力混凝土鉸接連續(xù)梁橋――舊莊河橋，跨24m+48m+24m。根據(jù)我國交通部頒布的裝配式板橋標準圖，主要采用鋼筋混凝土材料；鋼筋混凝土空心板的跨徑范圍為6—13m；而預應力混凝土空心板的跨徑范圍為816m。屬于靜定結構。簡支板橋主要用于小跨度橋梁。3)箱形簡支梁橋。另外，預應力混凝土連續(xù)梁橋在鐵路部門也得到了廣泛的運用，興建了大批大跨徑連續(xù)梁橋。(2)增強考慮問題、分析問題和解決問題的能力，其實踐性和綜合性無以取代，為以后無論是繼續(xù)學習還是參加工作都打下了良好的基礎。橋型線條簡潔明快。施工時，在一側的橋臺后設置預置場，分節(jié)段預制、逐段頂推、逐段接長、連續(xù)施工工藝。施工方法及工藝：采用掛籃懸臂澆注對稱施工。非預應力鋼筋采用。公路—Ⅰ級的車道荷載由的均布荷載和的集中荷載兩部分組成。當時, (HZ) (32)代入數(shù)據(jù)得: 所以, 可變作用效應計算跨中截面()彎矩: （不計沖擊時） (33)兩車道荷載：不計沖擊 計入汽車沖擊 四車道荷載：不計沖擊 計入沖擊 剪力: （不計沖擊時） (34)兩車道荷載：不計沖擊 計入沖擊 = =(kN)四車道荷載：不計沖擊 計入沖擊 l/4截面彎矩: （不計沖擊時） (33)兩車道荷載：不計沖擊 計入汽車沖擊四車道荷載：不計沖擊 不計沖擊 剪力:兩車道荷載：不計沖擊 = = (kN)計入沖擊 = =(kN)四車道荷載： 不計沖擊 = （KN） 計入沖擊 =（KN）支點截面剪力計算支點截面由于車道荷載產(chǎn)生的效應時，考慮橫向分布系數(shù)沿空心板跨長的變化，同樣均布荷載標準值應滿布于使結構產(chǎn)生最不利的同號影響線上，集中荷載標準值只作用于相應影響線中一個最大影響線的峰值處。設計時他應滿足不同設計狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求，例如承載力、抗裂性、裂縫寬度、變形及應力等要求。本橋采用15（75）鋼絞線作為預應力鋼筋，公稱截面面積165mm，=1860Mpa，Ep=10Mpa.按《公預規(guī)》 現(xiàn)取預應力損失總和近似假定為張拉控制應力來估算，則= 采用12根，15鋼絞線，單根鋼絞線公稱面積165,=1980預應力空心板選用12 根15鋼絞線布置在 空心板下緣， =40mm，沿空心板跨長直線布置 ，即沿跨長=40mm保持不變，《公預規(guī)》的要求，鋼絞線凈距不小于25mm,端部設置長度不小于150mm的螺旋鋼筋 空心板跨中截面預應力鋼筋的布置(尺寸單位：cm)在預應力鋼筋數(shù)量已經(jīng)確定的情況下，可 由正截面承載能力極限狀態(tài)要求的條件確定普通鋼筋的數(shù)量，暫不考慮在受壓區(qū)配置預應力鋼筋，也暫不考慮普通鋼筋的影響。預應力鋼絞線合力作用點到截面底邊的距離為，普通鋼筋距底邊距離為，則預應力鋼筋和普通鋼筋的合力作用點至截面底邊距離為采用換算等效工字形截面計算，參見圖110，上翼板厚度：，上翼緣工作寬度：，肋寬。配箍率 （按《公預規(guī)》，）在組合設計剪力值： 的部分梁段，可只按構造要求配置箍筋，設箍筋仍選用雙肢配筋率取，則由此求得構造配箍間距經(jīng)比較和綜合考慮，箍筋沿空心板跨長布置，得： 空心板箍筋布置圖（尺寸單位：）選取三個位置進行空心板斜截面抗剪承載力的計算距支座中心h/2=475mm處截面：x=9650475=9175mm。距跨中截面處此處，箍筋間距， 斜截面抗剪承載力：==抗剪承載力滿足要求。設傳力錨固齡期天，計算齡期為混凝土終極值；預應力環(huán)境溫度適度取75％，理論厚度的計算：構件毛截面面積， 理論厚度把各項值代入計算式中,得：跨中截面：L/4處截面：支點截面：傳力錨固時的第一批損失：傳力錨固后預應力損失總和：跨中截面：L/4處截面：支點截面：各截面的有效預應力： (710)跨中截面： L/4處截面： 支點截面： 8 驗算正截面抗裂性計算是對構件跨中截面混凝土的拉應力進行計算，并滿足《公預規(guī)》。CC纖維處的主拉應力上述結果表明，本橋空心板滿足《公預規(guī)》對部分預應力A類構件斜截面抗裂性要求。，應設預拱度。以上主拉應力最大值發(fā)生在AA纖維,按《公預規(guī)》，在區(qū)段，箍筋可按構造設置，在區(qū)段，箍筋間距按下列公式計算： (812) 為箍筋抗拉強度標準值，箍筋采用HRB335，；為同一截面內箍筋的總截面面積，雙肢；，采用。 跨中截面由《公預規(guī)》： (813)式中：——先張法預應力鋼筋和普通鋼筋的合力，其值為 (814) (815) 其中 ——放松預應力鋼絞線時預應力損失值，由《公預規(guī)》對先張法構件,則 、下緣應力由表36，空心板跨中截面板自重彎矩由板自重產(chǎn)生的截面法向應力為：放松預應力鋼絞線時，由預加力及板自重共同作用，空心板上下緣產(chǎn)生的法向應力為： 截面上下緣均為壓應力，且小于，符合《公預規(guī)》要求。預拉區(qū)的縱向鋼筋宜采用帶肋鋼筋，其直徑不宜大于14mm,現(xiàn)采用HRB335鋼筋，1612，則，大于，滿足要求，布置在空心板支點截面上邊緣。10 支座計算采用板式橡膠支座，其設計按《公預規(guī)》。十根梁共20個支座，每支座承受的水平力為：按《公預規(guī)》，橡膠層總厚度應滿足：不計汽車制動力時：計汽車制動力時：或即：選用六層鋼板、七層橡膠片組成橡膠支座。公路—Ⅰ級對稱布置： 車列對稱布置圖（尺寸單位：cm） 四車列：按順橋向可變荷載移動情況，求得支座可變荷載反力的最大值① 公路—Ⅰ級雙孔布載單列車時： 雙孔布載雙列車時： 雙孔布載三列車時： 雙孔布載四列車時： 單孔布置單列車時： 單孔布載雙列車時： 單孔布置三列車時： 單孔布載四列車時： 可變荷載橫向分布后各梁支點反力（計算的公式為），見表113。 (1110) (1111) (1112)先以44截面作配筋設計：已知：， 取即70解方程得： 用φ22鋼筋，其根數(shù)根，實際選用55根，配筋率：該截面實際承載力為：就正截面承載能力與配筋率而言，配筋設計滿足《公預規(guī)》要求。第一個方案是7跨20米的簡支空心板梁橋，此方案施工簡單，養(yǎng)護容易，橋梁的質量有很好的保證。求出受力最不利的位置確定梁號。我相信：在不久的將來，我將成為一名優(yōu)秀的橋梁工作者，為自己爭氣，為學校爭光，為社會做貢獻。第三步根據(jù)所求出來的值和所配的鋼筋，驗算在各種荷載組合作用下的個截面的各種受力要求。施工時用頂推法，在橋頭現(xiàn)澆質量也有很好的保證。 表109 各截面鋼筋量計算表截面號M（kN 內力計算 恒載加活載作用下各截面的內力A 彎矩計算（） 支座位置圖。 驗算支座的偏轉支座的平均壓縮變形為：按規(guī)范要求應滿足，即 （合格）梁端轉角為：設恒載時主梁處于水平狀態(tài),已知公路—Ⅱ級荷載作用下梁端轉角為： 驗算偏轉情況應滿足：符合規(guī)范要求。對橡膠板應滿足： （101）若選定支座平面尺寸，則支座形狀系數(shù)S為： （102），滿足規(guī)范要求。設支點截面附近僅有5根鋼絞線傳遞預壓力，另2根隔離，則此時空心板上緣拉應力將減為，按《公預規(guī)》要求，%的縱向普通鋼筋，其值為，則可采用1412鋼筋。預加力產(chǎn)生的支點截面上下緣的法向應力為： (816) 板自重在支點截面產(chǎn)生的彎矩為0，因此，支點截面跨中法向應力為： 下緣壓應力。支點附近箍筋間距100mm,其它截面適當加大，需按計算決定，箍筋布置圖見圖51，既滿足斜截面抗剪要求，也滿足主拉應力計算要求，箍筋間距也滿足不大于板高的一半即，以及不大于的構造要求。 持久狀態(tài)應力驗算持久狀態(tài)應力計算應計算使用階段正截面混凝土的法向壓應力、預應力鋼筋的拉應力、斜截面的主壓應力。取跨中截面尺寸及配筋情況確定：短期荷載組合作用下的撓度值，可簡化為按等效均布荷載作用情況計算：自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計算：消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮長期影響系數(shù)后，正常使用階段的撓度值為：計算結果表明，使用階段的撓度值滿足《公預規(guī)》要求。為在作用短期效應組合下，空心板抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應力空心板跨中截面彎矩，換算截面下緣抵抗矩為扣除全部預應力損失后的預加力，在構件抗裂驗算邊緣產(chǎn)生的預壓應力， (81) 為在作用長期效應組合下，空心板抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應力空心板跨中截面彎矩，換算截面下緣抵抗矩