【正文】 我相信：在不久的將來，我將成為一名優(yōu)秀的橋梁工作者，為自己爭氣，為學(xué)校爭光，為社會做貢獻(xiàn)。通過此次畢業(yè)設(shè)計，使我鞏固了橋梁的基本理論和計算方法，了解了橋梁設(shè)計流程，并提高了分析問題和解決問題的能力；同時，使我能更熟練的操作Word、Excel、Autocad等軟件。第五步綜合前面所配置的鋼筋和其他橋面附屬設(shè)施制畫各種施工需要的CAD圖。第三步根據(jù)所求出來的值和所配的鋼筋，驗算在各種荷載組合作用下的個截面的各種受力要求。求出受力最不利的位置確定梁號。綜合各種因素我最后采用第一個方案。第三個方案是簡支箱梁，才用多片梁。施工時用頂推法，在橋頭現(xiàn)澆質(zhì)量也有很好的保證。第一個方案是7跨20米的簡支空心板梁橋，此方案施工簡單，養(yǎng)護(hù)容易，橋梁的質(zhì)量有很好的保證。在設(shè)計過程中，我認(rèn)真學(xué)習(xí)了大量設(shè)計示例和施工圖紙，使自己對橋梁設(shè)計和施工方面的認(rèn)識達(dá)到了一個新的高度，這對我以后更好的把理論知識運用到工程實踐中，打下了良好的基礎(chǔ)。 斜截面抗剪承載能力驗算按《公預(yù)規(guī)》,當(dāng)截面符合：可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力計算,僅需按《公預(yù)規(guī)》。 表109 各截面鋼筋量計算表截面號M（kN (1110) (1111) (1112)先以44截面作配筋設(shè)計：已知：， 取即70解方程得： 用φ22鋼筋，其根數(shù)根，實際選用55根，配筋率：該截面實際承載力為：就正截面承載能力與配筋率而言，配筋設(shè)計滿足《公預(yù)規(guī)》要求。 (119) 計算值見表107表117各截面剪力計算 荷載組合情況各截面剪力（kN）截面1—1截面2—2截面3—3③ 蓋梁內(nèi)力匯總（表118）表中各截面內(nèi)力均取表115和表116中最大值。，各截面彎矩計算式為： （112） （113） （114） （115）各種荷載組合下的各截面彎矩計算見表116。 內(nèi)力計算 恒載加活載作用下各截面的內(nèi)力A 彎矩計算（） 支座位置圖。公路—Ⅰ級對稱布置： 車列對稱布置圖（尺寸單位：cm） 四車列：按順橋向可變荷載移動情況，求得支座可變荷載反力的最大值① 公路—Ⅰ級雙孔布載單列車時： 雙孔布載雙列車時： 雙孔布載三列車時： 雙孔布載四列車時： 單孔布置單列車時： 單孔布載雙列車時： 單孔布置三列車時： 單孔布載四列車時： 可變荷載橫向分布后各梁支點反力（計算的公式為），見表113。 地質(zhì)條件亞砂土，圓礫土，角礫土，泥質(zhì)砂巖，中風(fēng)化角砂巖 材料鋼筋：蓋梁主筋用HRB335鋼筋，其它均用R235鋼筋；混凝土：蓋梁、墩柱用C30 橋墩尺寸見CAD標(biāo)準(zhǔn)圖 設(shè)計依據(jù)《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JTJ 02485） 蓋梁計算 作用計算A 上部結(jié)構(gòu)永久作用見表111 表111永久作用每片邊梁自重（kN/m）每片中梁自重（kN/m）一孔徑上部構(gòu)造自重 （kN/m）每一個支座恒載反力（kN）12號211號邊梁10號中梁29號B 蓋梁自重及作用效應(yīng)計算（1/2蓋梁長度） （尺寸單位： m ） 表112 蓋梁自重產(chǎn)生的彎矩、剪力效應(yīng)計算 截面編號自重（kN）彎矩（kN 計入汽車制動力時不計入汽車制動力時均滿足規(guī)范要求，支座不會發(fā)生相對滑動。 驗算支座的偏轉(zhuǎn)支座的平均壓縮變形為：按規(guī)范要求應(yīng)滿足，即 （合格）梁端轉(zhuǎn)角為：設(shè)恒載時主梁處于水平狀態(tài),已知公路—Ⅱ級荷載作用下梁端轉(zhuǎn)角為： 驗算偏轉(zhuǎn)情況應(yīng)滿足：符合規(guī)范要求。十根梁共20個支座，每支座承受的水平力為：按《公預(yù)規(guī)》，橡膠層總厚度應(yīng)滿足：不計汽車制動力時：計汽車制動力時：或即：選用六層鋼板、七層橡膠片組成橡膠支座。 確定支座的厚度 主梁的計算溫度取，溫度變形由兩端的支座均攤，則每一個支座承受的水平位移為：計算汽車荷載制動力引起的水平位移，首先必須確定作用在每一個支座上的制動力。橡膠板的平均容許壓應(yīng)力為，橡膠支座的剪變彈性模量（常溫下），橡膠支座的抗壓彈性模量為：計算時由表37可知最大支座反力為。對橡膠板應(yīng)滿足： （101）若選定支座平面尺寸，則支座形狀系數(shù)S為： （102），滿足規(guī)范要求。10 支座計算采用板式橡膠支座，其設(shè)計按《公預(yù)規(guī)》。按《公預(yù)規(guī)》，部分預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件中普通受拉鋼筋的截面面積不應(yīng)小于。 ——受彎構(gòu)件正截面開裂彎矩值，按下式計算： (92) (93)其中 ——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力在構(gòu)件抗裂邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力，,——換算截面重心軸以上部分對重心軸的靜矩，其值為 ——換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩， —— 混凝土軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)值，C40。設(shè)支點截面附近僅有5根鋼絞線傳遞預(yù)壓力，另2根隔離，則此時空心板上緣拉應(yīng)力將減為，按《公預(yù)規(guī)》要求，%的縱向普通鋼筋，其值為，則可采用1412鋼筋。預(yù)拉區(qū)的縱向鋼筋宜采用帶肋鋼筋，其直徑不宜大于14mm,現(xiàn)采用HRB335鋼筋，1612，則，大于，滿足要求，布置在空心板支點截面上邊緣。上述配筋率為，為預(yù)拉區(qū)普通鋼筋截面積，為截面毛截面面積，A=765800mm2。表82 短暫狀態(tài)空心板截面正應(yīng)力匯總表截 面跨中截面L/4截面支點截面應(yīng)力位置項目作用種類預(yù)加力板自重00總應(yīng)力值1125壓應(yīng)力限值表中負(fù)值為拉應(yīng)力，正值為壓應(yīng)力，壓應(yīng)力均滿足《公預(yù)規(guī)》要求。預(yù)加力產(chǎn)生的支點截面上下緣的法向應(yīng)力為： (816) 板自重在支點截面產(chǎn)生的彎矩為0，因此，支點截面跨中法向應(yīng)力為： 下緣壓應(yīng)力。 跨中截面由《公預(yù)規(guī)》： (813)式中：——先張法預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力，其值為 (814) (815) 其中 ——放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時預(yù)應(yīng)力損失值，由《公預(yù)規(guī)》對先張法構(gòu)件,則 、下緣應(yīng)力由表36，空心板跨中截面板自重彎矩由板自重產(chǎn)生的截面法向應(yīng)力為：放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時，由預(yù)加力及板自重共同作用，空心板上下緣產(chǎn)生的法向應(yīng)力為： 截面上下緣均為壓應(yīng)力，且小于，符合《公預(yù)規(guī)》要求。C30混凝土，由此計算空心板截面的幾何特性，見表19。為此，對本橋應(yīng)計算在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時預(yù)制空心板的板底壓應(yīng)力和板頂拉應(yīng)力。支點附近箍筋間距100mm,其它截面適當(dāng)加大，需按計算決定，箍筋布置圖見圖51，既滿足斜截面抗剪要求，也滿足主拉應(yīng)力計算要求，箍筋間距也滿足不大于板高的一半即，以及不大于的構(gòu)造要求。以上主拉應(yīng)力最大值發(fā)生在AA纖維,按《公預(yù)規(guī)》，在區(qū)段，箍筋可按構(gòu)造設(shè)置，在區(qū)段，箍筋間距按下列公式計算： (812) 為箍筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，箍筋采用HRB335，；為同一截面內(nèi)箍筋的總截面面積，雙肢；，采用。 BB纖維，符合《公預(yù)規(guī)》要求?？缰薪孛娴挠行ьA(yù)應(yīng)力： 跨中截面的有效預(yù)加力： 標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合 跨中預(yù)應(yīng)力鋼絞線的拉應(yīng)力驗算為按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值計算的預(yù)應(yīng)力鋼絞線重心處混凝土法向拉應(yīng)力 斜截面主應(yīng)力驗算斜截面主應(yīng)力計算選取支點截面的AA纖維、BB纖維、CC纖維在標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)和預(yù)應(yīng)力作用下產(chǎn)生的主壓應(yīng)力和主拉應(yīng)力驗算，并滿足的要求。 持久狀態(tài)應(yīng)力驗算持久狀態(tài)應(yīng)力計算應(yīng)計算使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力、預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力、斜截面的主壓應(yīng)力。，應(yīng)設(shè)預(yù)拱度?？招陌瀹?dāng)放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時設(shè)空心板混凝土強(qiáng)度達(dá)到C30， 換算截面面積： 所有鋼筋截面換算面積對毛截面重心的靜矩為：換算截面重心至毛截面重心的距離：mm（向下移）換算截面重心至空心板下緣的距離：= 換算截面重心至空心板上緣的距離： 預(yù)應(yīng)力鋼絞線至換算截面重心的距離： 普通鋼筋至換算截面重心的距離： 換算截面慣矩：換算截面的彈性抵抗矩：上緣下緣空心板換算截面幾何特性匯總于表81。預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的反拱度計算按跨中截面尺寸及配筋計算，并考慮反拱長期增長系數(shù)。取跨中截面尺寸及配筋情況確定：短期荷載組合作用下的撓度值，可簡化為按等效均布荷載作用情況計算：自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計算：消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮長期影響系數(shù)后，正常使用階段的撓度值為：計算結(jié)果表明，使用階段的撓度值滿足《公預(yù)規(guī)》要求。CC纖維處的主拉應(yīng)力上述結(jié)果表明，本橋空心板滿足《公預(yù)規(guī)》對部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。 BB纖維： (83) (87) (81) (86)為豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，在支點， BB纖維，負(fù)值表示拉應(yīng)力，均小于，符合《公預(yù)規(guī)》對部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。選用支點截面，分別計算支點截面A