【正文】 我按照畢業(yè)設計任務書和指導書的要求，按時獨立的完成了所有設計任務。用4乘35米跨徑，預制吊裝法施工，質量也有很好的保證。式中：—預應提高系數(shù)，； —混凝土抗拉設計強度，對于各截面：按《公預規(guī)》： 對照表119值，按構造要求設置斜筋與箍筋，： （尺寸單位：cm） 12 總結三個月的畢業(yè)設計，我查閱了大量書籍，學到了許多新的知識，尤其是橋梁設計與施工方面的基本知識，如：橋梁博士程序。 表116各截面彎矩計算荷載組合情況反力彎矩組合③公路—I級四列對稱墩柱反力（kN）梁支座反力（kN）各截面彎矩11223344B 相應于最大彎矩時的剪力計算一般計算公式為：截面1—1：截面2—2：； (117)截面3—3：，； (118)截面4—4：。 11蓋梁計算 設計資料設計荷載：公路Ⅱ級；標準跨徑：20m， m，梁長：19. 6 m；上部構造：預應力空心板簡支梁。故。代入計算式得：，滿足《公預規(guī)》要求。由上述計算，在放松預應力鋼絞線時，支點截面上緣拉應力為：按《公預規(guī)》，預拉區(qū)（截面上緣）應配置縱向鋼筋，并按以下原則配置：當時，%的縱向鋼筋；當時，%的縱向鋼筋；當時，預拉區(qū)應配置的縱向鋼筋其配筋率按以上兩者直線內(nèi)插取得。設預制空心板當混凝土強度達到C30時，放松預應力鋼絞線，這時，空心板處于初始預加力及空心板自重共同作用下，計算空心板板頂（上緣）、板底（下緣）法向應力。 (89) (810) (811) AA纖維，符合《公預規(guī)》要求。此時的抗彎剛度：。預應力混凝土A類構件，在短期效應組合下，預制構件應符合 現(xiàn)AA纖維，符合要求。 預應力鋼絞線由于應力松弛引起的預應力損失 (71)式中，代入得。由于不設彎起斜筋，因此，斜截面抗剪承載力按下式計算： (64) 式中，此處，箍筋間距，代入得：抗剪承載力滿足要求。代人上述公式： 表明空心板截面尺寸符合要求。5 換算截面幾何特性計算 由前面計算已知空心板毛截面的幾何特性。式中: —— 在作用短期效應組合Msd作用下，構件抗裂性驗算邊緣混凝土的法向拉應力；在初步設計時，和可按公式近似計算： (41) (42)式中: A,W——構件毛截面面積及對毛截面受拉邊緣的彈性抵抗矩； ——預應力綱紀重心對毛截面重心軸的偏心矩，,可預先假定?！稑蛞?guī)》還規(guī)定結構構件當需要彈性階段截面應力計算時，應采用標準值效應組合，即此時效應組合表達式為： (39)式中： ——標準值效應組合設計值； ，——永久作用效應，汽車荷載效應（含汽車沖擊力）的標準值。而支點的荷載橫向分布系數(shù)，則按杠桿法計算，由圖14得1板的支點荷載橫向分布系數(shù)如下： m汽==表34 1板的荷載橫向分布系數(shù) 作用位置跨中至L/4處支點汽車荷載 支點處荷載橫向發(fā)布影響線及最不利布載圖 汽車荷載沖擊系數(shù)計算《橋規(guī)》規(guī)定汽車荷載的沖擊力標準值為汽車荷載標準值乘以沖擊系數(shù)?，F(xiàn)澆混泥土每延米重力：=5018(kN/m)為計算方便近似按各板平均分擔來考慮,則每塊空心板分攤到的每延米橋面系重力為: (kN/m) 鉸縫自重（第二階段結構自重）因為鉸縫自重可以近似看成C40混凝土來算,因此其自重為:由此得空心板每延米總重力為： (kN/m)（第一階段結構自重） (kN/m)（第二階段結構自重）(kN/m)由此可計算出簡支空心板的恒載(自重效應),計算結果見表31。橋面總寬:20 m， m（防撞護欄）+19 m（行車道）+ m（防撞護欄）。順橋向抗彎剛度和橫橋向抗扭剛度大，受力性能好。它在荷載作用下，支點截面產(chǎn)生負彎矩且比跨中彎矩大，但跨徑不大時差值不是很大，采用等截面形式，大大簡化主梁的構造。它在荷載作用下，支點截面產(chǎn)生負彎矩，從而大大減小了跨中的正彎矩，跨越能力大。 畢業(yè)設計的目的與意義 畢業(yè)設計目的畢業(yè)設計是高等工科院校本科培養(yǎng)計劃中的最后一個教學環(huán)節(jié)，是對四年所學知識的總結與運用。1979 年9 月建成蘭州黃河橋（47m+370m+47m）為懸臂澆筑的分離式雙室箱梁橋，進一步推動了預應力混凝土連續(xù)梁的修建和發(fā)展。簡支梁橋主要用于中等跨度的橋梁。其構造簡單，架設方便，結構內(nèi)力不受地基變形，溫度改變的影響。 簡支梁橋受力特點簡支梁橋是靜定結構，其各跨獨立受力。中小跨徑在812m時，采用鋼筋混凝土簡支梁橋；跨徑在2050m時，多采用預應力混凝土簡支梁橋。此后，相繼建成湖北沙洋漢江公路橋，云南怒江橋，臺州靈江橋等一大批特大跨公路連續(xù)梁橋。(1)運用學過的基礎理論和專業(yè)知識，結合工程實際，參考國家有關規(guī)范、標準、工程設計圖集及其他參考資料，獨立地完成預應力混凝土連續(xù)梁橋上部結構的設計；(2)同時初步掌握橋梁設計的步驟、方法，培養(yǎng)分析問題、解決問題的能力，為以后的繼續(xù)學習和工作奠定基礎。預應力結構通過高強鋼絞線對混凝土預壓，不僅充分發(fā)揮了高強材料的特性，而且提高了混凝土的抗裂性，促使結構輕型化，因而預應力混凝土結構具有比鋼筋混凝土結構大得多的跨越能力。使用效果：主橋面設有伸縮縫，橋面不連續(xù)，采用等截面布置，橋梁的立面協(xié)調(diào)一致，減少構件模板的規(guī)格。順橋向抗推剛度小，對溫變、混凝土收縮徐變及地震影響均有利。設計荷載：公路I級。 表31 永久作用效應匯總表 項目 作用種類作用gi(kN/m)計算跨徑(m)作用效應(kN/m)作用效應(kN)跨中()1/4跨()支點()1/4跨()跨中0 續(xù)表31 00本橋汽車荷載采用公路—Ⅰ級荷載，它由車道荷載組成。按結構基頻f的不同而不同,對于簡支板橋: (31)當f, =。根據(jù)計算得到的作用效應，按《橋規(guī)》各種組合表達式可求得各效應組合設計值，現(xiàn)將計算匯總于表中。代入即可求得滿足部分預應力A類構件正截面抗裂性要求所需的有效預加力為： (43)式中：——混凝土抗拉強度標準值。毛截面面積：毛截面重心軸到1/2板高的距離：（向上），毛截面對其中心軸的慣性矩：。按《公預規(guī)》：式中，=,《公預規(guī)》。距跨中截面處：此處，箍筋間距。 混凝土彈性壓縮引起的預應力損失對于先張拉法構件， (72) (73) (74) (75) (76)由《公預規(guī)》，先張法構件傳力錨固時的損失為： (77)則 N則：，根據(jù)《公預規(guī)》，混凝土收縮、徐變引起的構件受拉取預應力鋼筋的預應力損失按下列公式計算： (78) (79) ――受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處的預應力損失值；――構件受拉區(qū)縱向鋼筋截面重心處由預應力產(chǎn)生的混凝土法向應力（MPa），應按《公預規(guī)》：――預應力鋼筋的彈性模量――預應力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值；――受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率； ――構件的截面面積，對先張法構件，――截面的回轉半徑，,先張法構件取， ――構件受拉區(qū)預應力鋼筋截面重心至構件截面重心的距離；――構件受拉區(qū)縱向普通鋼筋截面重心至構件重心的距離；――構件受拉區(qū)縱向預應力鋼筋和普通鋼筋截面重心至構件重心的距離；――預應力鋼筋傳力錨固齡期為，計算考慮的齡期為時的混凝土收縮應變；――加載齡期為，計算考慮的齡期為時的徐變系數(shù)。 BB纖維： (83) (87) (81) (86)為豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，在支點， BB纖維，負值表示拉應力，均小于，符合《公預規(guī)》對部分預應力A類構件斜截面抗裂性要求。空心板當放松預應力鋼絞線時設空心板混凝土強度達到C30， 換算截面面積： 所有鋼筋截面換算面積對毛截面重心的靜矩為：換算截面重心至毛截面重心的距離：mm（向下移）換算截面重心至空心板下緣的距離：= 換算截面重心至空心板上緣的距離： 預應力鋼絞線至換算截面重心的距離： 普通鋼筋至換算截面重心的距離： 換算截面慣矩：換算截面的彈性抵抗矩：上緣下緣空心板換算截面幾何特性匯總于表81。 BB纖維，符合《公預規(guī)》要求。C30混凝土，由此計算空心板截面的幾何特性，見表19。上述配筋率為，為預拉區(qū)普通鋼筋截面積，為截面毛截面面積，A=765800mm2。按《公預規(guī)》，部分預應力受彎構件中普通受拉鋼筋的截面面積不應小于。 確定支座的厚度 主梁的計算溫度取，溫度變形由兩端的支座均攤，則每一個支座承受的水平位移為：計算汽車荷載制動力引起的水平位移，首先必須確定作用