【文章內容簡介】 下限復核選取距支點處截面進行斜截面抗剪承載力計算，截面構造尺寸及配筋見圖9。首先進行抗剪強度上、下限復核，按《公預規(guī)》：，式中驗算截面處的剪力組合設計值，由表6得支點處剪力及跨中截面毅力，內插得到距支點處的截面剪力：截面有效高度，由于本設計預應力筋及普通鋼筋都是直線配置，有效高度與跨中截面相同，；邊長為的混凝土立方體抗壓強度，空心板為C50，，等效工字形截面的腹板寬度。代入上式：計算結果表明空心板截面尺寸符合要求。按《公預規(guī)》： 式中，《公預規(guī)》。由于并對照表6中沿跨長各截面控制剪力組合設計值，在至支點的部分區(qū)段內應按計算要求配置抗剪箍筋，其它區(qū)段可按構造要求配置箍筋為了構造方便和便于施工，本設計預應力混凝土空心板不設彎起鋼筋，計算剪力全部由混凝土及箍筋承受，則斜截面抗剪承載力按下式計算。式中，各系數值按《公預規(guī)》。異號彎矩影響系數，簡支梁；預應力提高系數，本設計為部分預應力A類構件。偏安全取=。受壓工字形截面的肋寬及有效高度，；縱向鋼筋的配筋率，；箍筋的配箍率，箍筋選用雙股，則出箍筋間距的計算式為： ；箍筋選用，則；取箍筋間距，并按《公預規(guī)》要求，在支座中心向跨中方向不小于一倍梁高范圍內，箍筋間距取100。配箍率（按《公預規(guī)》，）。在組合設計剪力值的部分梁段，可只按構造要求配置箍筋，設箍筋仍選用雙肢，配箍率取，則由此求得構造配箍的箍筋間距。經比較他綜合考慮，箍筋沿空心板跨長布置如圖11。. 斜截面抗剪承載力計算由圖11，選取以下三佧位置進行空心板斜截面抗剪承載力計算：① 距支座中心處截面，；② 距跨中位置處截面（箍筋間距變化處）；③ 距跨中位置處（箍筋間距變化處）；計算截面的剪力組合設計值，可按表6由跨中他支點的設計值內插得到，計算結果列于表7 各計算截面剪力組合設計值 表7截面位置支點剪力組合設計值（1） 距支座中心處截面，即由于空心板的預應力筋及普通鋼筋是直線配筋，故此截面的有效高度取與跨中近似相同，其等效工字形截面的肋寬。由于不設彎起斜筋，因此，斜截面抗剪承載力按下式計算：， 式中，=，=，=。此處，箍筋間距。則。代入得： 抗剪承載力滿足要求。（2） 跨中截面處。此處，箍筋間距。斜截面抗剪承載力： 斜截面抗剪承載力滿足要求。（3） 距跨中截面距離處。此處，箍筋間距。斜截面抗剪承載力： 計算表明均滿足斜截面抗剪承載力要求。八、 預應力損失計算，，控制應力取。、回縮引起的應力損失預應力鋼絞線的有效長度取為張拉臺座的長度，設臺座長，采用一端張拉及夾片或錨具，有頂壓時，則先張法預預應力混凝土空心板采用加熱養(yǎng)護的方法，為減少溫差引起的預應力損失，采用分階段養(yǎng)護措施。設控制預應力鋼絞線與臺座之間的最大溫差℃，則式中：張拉系數，一次張拉時=；預應力鋼絞線松馳系數，低松馳=；預應力鋼絞線的抗拉強度標準值，；傳力錨固時的鋼筋應力，由《公預規(guī)》，對于先張法構件。代入計算得：對于先張法構件：式中：預應力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值。；在計算截面鋼筋重心處，由全部鋼筋預加力產生的混凝土法向應力，其值為。其中，預應力鋼筋傳力錨固時的全部預應力損失。由《公預規(guī)》，先張法構件傳力錨固時的損失為，則 由前面計算空心板換算截面面積，。則 、徐變引起的預應力損失。式中，構件受拉區(qū)全部縱向鋼筋含筋率，；；構件截面受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心至構件重心的距離。；構件截面回轉半徑，；構件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心處，由預應力（扣除相應階段的預應力損失）和結構自重產生的混凝土法向壓應力，其值為：傳力錨固時，預應力鋼筋的預加力，其值為： （因為==）；預應力鋼筋傳錨齡期，計算齡期為時的混凝土收縮徐變；加載齡期為，計算考慮的齡期為時徐變系數。 ； ； ?？紤]自重的影響，由于收縮徐變持續(xù)時間較長，采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用彎矩，由表6查得，在全部鋼筋重心處由自重產生的拉應力為：跨中截面：；截面：；支點截面：。則全部縱向鋼筋重心處的壓應力為：跨中：；截面：支點截面：《公預規(guī)》，沒傳力錨固時，混凝土達到C40，則，則跨中、截面、支點截面全部鋼筋重心處的壓應力為，，均小于，滿足要求。設傳力錨固齡期為，計算齡期為混凝土終極值，設橋梁所處環(huán)境的大氣相對濕度為，由前面計算，空心板毛截面面積，空心板與大氣接觸的周邊長度為。理論厚度：；查《公預規(guī)》：；把 各項數值代入計算式中，得：跨中：截面：支點截面：傳力錨固時第一批損失：；傳力錨固后預應力損失總和：跨中截面：；支點截面：；各截面的有效預應力：跨中截面：；截面：支點截面：九、 正常使用極限狀態(tài)計算正截面抗裂性計算是對構件跨中截面混凝土的拉應力進行驗算，并滿足《公預規(guī)》，對于本設計部分預應力A類構件，應滿足兩個要求：第一，在作用短期效應組合下，； 第二，在荷載長期效應組合下，即不出現拉應力。式中，在作用短期效應組合下，空心板抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應力，由表6，空心板跨中截面彎矩，由前面計算換算截面下緣彈性抵抗矩：，代入得：扣除全部預應力損失后的預加力，在構件抗裂驗算邊緣產生的預壓力，其值為： 空心板跨中截面下緣的預應力為： 在荷載的長期效應組合下，構件抗裂驗算邊緣產生的混凝土法向拉應力，由表6，跨中截面=。同樣，代入公式，則得：， 由此得：。符合《公預規(guī)》對A類構件的規(guī)定。溫差應力計算，按《公預規(guī)》附錄B計算。本設計橋面鋪裝瀝青混凝土厚度為10，由《橋規(guī)》，℃，℃，豎向溫度梯度見圖12，由于空心板高度為，大于，取。對于簡支板梁，溫差應力：；；正溫差應力：式中：混凝土線膨脹系數，=；混凝土彈性模量，C50，；截面內的單元面積；單元面積內溫差梯度平均值，均以正值代入。計算應力點至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負值。換算截面面積和慣矩；單位面積重心至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負值。列表計算，，計算結果見表8。溫差應力計算表 表8編號單元面積（）溫度（℃）單元面積重心至換算截面重心距離（mm）123 正溫差應力：梁頂：