預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁設(shè)計(jì)——畢業(yè)設(shè)計(jì)(編輯修改稿)
2024-07-26 05:46 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 由=0的條件，計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度： x== ==166 = 將x= 代入下式計(jì)算截面承載能力 =（）= 2172()/== = 計(jì)算結(jié)果表明，跨中截面的抗彎承載力滿足要求。 選取距支點(diǎn)h/2和變截面點(diǎn)處進(jìn)行斜截面抗剪承載力復(fù)核。截面尺寸示于圖2b，預(yù)應(yīng)力筋束的位置及彎起角度按表5采用。箍筋采用R335 鋼筋，直徑為 8 mm， 雙肢箍，間距= 200 mm；距支點(diǎn)相當(dāng)于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距=100 mm。（1）距支點(diǎn)h/2截面斜截面抗剪承載力計(jì)算 首先，進(jìn)行截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核： b為驗(yàn)算截面處剪力組合設(shè)計(jì)值，由表1,2算得=按內(nèi)插法得距支點(diǎn)h/2=650mm處的為= = kN；驗(yàn)算截面（距支點(diǎn)h/2=650mm）處的截面腹板寬度，b= 660mm；為計(jì)算截面處縱向鋼筋合力作用點(diǎn)至截面上邊緣的距離。在本算例中，所有預(yù)應(yīng)力鋼筋均彎曲，只有縱向構(gòu)造鋼筋沿全梁通過(guò)，此處的近似按跨中截面的有效梁高取值，取= mm。b= kN b== kN計(jì)算結(jié)果表明，截面尺寸滿足要求，但需要配置抗剪鋼筋。斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算：+為斜截面受壓端正截面處的設(shè)計(jì)剪力，比值應(yīng)按x=+，得： = (相應(yīng)m= )為混凝土和箍筋共同的抗剪承載力 = b式中：—異號(hào)變矩影響系數(shù)，對(duì)簡(jiǎn)支梁，=； —預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，=； —受壓翼緣影響系數(shù)，取=； b—斜截面受壓端正截面處截面腹板寬度，距支點(diǎn)的距離為x=（h/2+）= 1..444254m，內(nèi)插得b=； p—斜截面縱向受拉鋼筋配筋百分率，p=100,=(+)/b，當(dāng)p，取p=，p=100()= . —箍筋配筋率，= 代入數(shù)據(jù)得：= 為預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的抗剪承載力 = 式中：—在斜截面受壓區(qū)端正截面處的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋切線與水平線的夾角，其數(shù)值可由表3給出的曲線方程計(jì)算，=176。，=176。，=176。 = kN 該截面的抗剪承載力為 =+= += = = 說(shuō)明截面抗剪承載力是足夠的，并具有較大的富余。（2）變截面點(diǎn)處斜截面抗剪承載力計(jì)算 首先進(jìn)行抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核： b 其中，= kN，b= 180 mm，仍取 。 b= b= kN= kN kN 計(jì)算結(jié)果表明，截面尺寸滿足要求，但需要配置抗剪鋼筋。 斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算： + = b 式中， P= =/= = kN = 式中：—在變截面處預(yù)應(yīng)力鋼筋的切線與水平線的夾角，其數(shù)值由表3查得， = 176。 = 176。 = 176。 = kN =+= += kN 說(shuō)明截面抗剪承載力滿足要求。 （四）預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算 = 式中：—張拉控制應(yīng)力，==1860=1395； —摩擦系數(shù)，取=； k—局部偏差影響系數(shù)，取k=。 各截面摩阻損失的計(jì)算見(jiàn)表7。表7 摩擦損失計(jì)算表 剛束號(hào)截面1234總計(jì)（）支點(diǎn)X(m)(弧度)（）變截面X(m)(弧度)（）L/4截面X(m)(弧度)（）跨中X(m)(弧度)（） 反摩擦影響長(zhǎng)度=， =式中：—張拉端錨下張拉應(yīng)力； —錨具變形值，OVM夾片錨有頂壓時(shí)取4mm； —扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預(yù)拉應(yīng)力； —張拉端到錨固端之間的距離，本例中l(wèi)=14800 mm。 當(dāng)時(shí)，離張拉端x處由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的、考慮反摩擦后的預(yù)拉力損失為 當(dāng)x時(shí)，表示該截面不受反摩擦的影響。 錨具變形損失的計(jì)算見(jiàn)表表9。表8 反摩擦影響長(zhǎng)度計(jì)算表
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