【文章內(nèi)容簡介】 ，而且NN2在梁端均彎起較高，可以提供較大的預(yù)剪力。 其他截面鋼束位置及傾角計(jì)算鋼束彎起形狀、彎起角度及其彎起半徑采用直線段中接圓弧曲線段的方式彎曲；為使預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力垂直作用于錨墊板，NNN3和N4彎起角θ分別取θ1=7176。，θ2=6176。，θ3=5176。，θ4=2176。；各鋼束的彎曲半徑為：RN1=21200mm；RN2=58600mm； RN3=128000mm； RN4=278000mm。鋼束各控制點(diǎn)位置的確定以N4鋼號(hào)為例，其彎起布置如圖13所示。圖13 曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋計(jì)算圖（尺寸單位：mm）由Ld=c*cotθ4確定導(dǎo)線點(diǎn)距錨固點(diǎn)的水平距離:Ld=c*cotθ4=310*cot2176。=8877mm由Lb2=R*確定彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離:Lb2=R*=278000=4853mm所以彎起點(diǎn)至錨固點(diǎn)的水平距離為:Lw= Ld+ Lb2=8877+4853=13730mm則彎起點(diǎn)至跨中截面的水平距離為: xk=（29300/2 + 122）－Lw=14772－13730=1042mm根據(jù)圓弧切線的性質(zhì)，圖中彎止點(diǎn)沿切線方向至導(dǎo)線點(diǎn)的距離與彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離相等，所以彎止點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離為： Lb1= Lb2*cosθ4=4853cos2176。=4850mm故彎止點(diǎn)至跨中截面的水平距離為: （xk+ Lb1+ Lb2）=（1042+4850+4853）=10744mm同理可以計(jì)算NNN3的控制點(diǎn)位置，將各鋼束的控制參數(shù)匯總于表9。各鋼束彎曲要素控制表 表9鋼束號(hào)升高值c（mm）彎起角θ（ 176。）彎起半徑R（mm）支點(diǎn)至錨固點(diǎn)的水平距離d（mm）彎起點(diǎn)距跨中截面水平距離xk（mm）彎止點(diǎn)距跨中截面水平距離（mm）N1152872120010110103593N2112265860010910137138N37145128000115101512171N43102278000122104210744各截面鋼束位置及其傾角計(jì)算仍以鋼束N4為例，計(jì)算鋼束上任一點(diǎn)i離梁底距離ai=a+ci及該點(diǎn)處鋼束的傾角θi ，式中a為鋼束彎起前其重心至梁底的距離，a=100mm；ci為i點(diǎn)所在計(jì)算截面處鋼束位置的升高值。計(jì)算時(shí)，首先應(yīng)判斷出i點(diǎn)所在處的區(qū)段，然后計(jì)算ci及θi 。當(dāng)時(shí)，i點(diǎn)位于直線段還未彎起，ci=0，故ai=a=100mm；θi=0 。當(dāng)時(shí)，i點(diǎn)位于圓弧彎起段，按下式計(jì)算ci及θi ：當(dāng)時(shí)，i點(diǎn)位于靠近錨固端的直線段，此時(shí)θi=θ4=2176。，按下式計(jì)算ci ：各截面鋼束位置ai及其傾角θi計(jì)算值詳見表10。鋼束平彎段的位置及平彎角NNN3和N4四束預(yù)應(yīng)力鋼絞線在跨中截面布置在兩個(gè)水平面上，而在錨固端四束鋼絞線則都在肋板中心線上，為實(shí)現(xiàn)鋼束的這種布筋方式，NN4在主梁肋板中必須從兩側(cè)平彎道肋板中心線上，為了便于施工中布置預(yù)應(yīng)力管道，N2和N4在梁中的平彎采用相同的形式，其平彎位置如圖14所示。平彎段有兩段曲線弧，每段曲線弧的彎曲角為各截面鋼束位置及其傾角計(jì)算表 表10計(jì)算截面鋼束編號(hào)xk(mm)(Lb1+Lb2)(mm)（xi－xk）(mm)( 176。)ci(mm)ai=a+ci(mm)跨中截面xi=0N110102584為負(fù)值，鋼束尚未彎起00200N210136125100N3101511156100N410429702100L/4截面xi=7325N110102584（xi－xk）=6315 25847616816N210136125（xi－xk）=6312 61256341441N31015111560（xi－xk）=6310 11156156256N4104297020（xi－xk）=6283 970271171變化點(diǎn)截面xi=7000N110102584（xi－xk）=5990 25847576776N2101361250（xi－xk）=5987 6125307407N31015111560（xi－xk）=5985 11156140240N4104297020（xi－xk）=5958 970264164支點(diǎn)截面xi=14650N110102584(xi－xk）=13640 2584715161716N210136125(xi－xk）=13637 6125611111211N3101511156(xi－xk）=13635 111565704804N410429702(xi－xk）=12598 97022270370圖14 N2與N4鋼束平彎示意圖（尺寸單位：mm） 非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算及布置按構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。在確定鋼筋數(shù)量后，非預(yù)應(yīng)力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來確定。設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力點(diǎn)到寂寞底邊的距離為a=125mm，則有：h0=h－a=1900－125=1775mm先假定為第一類T形截面,由公式計(jì)算受壓區(qū)高度x:106=2100x（1775－x / 2）求得：x= h’f =150mm則根據(jù)正截面承載力計(jì)算：由于，所以不用配置非預(yù)應(yīng)力鋼筋。第4章 計(jì)算主梁截面幾何特性后張拉法預(yù)應(yīng)力混凝土梁主梁截面幾何特性應(yīng)根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算。本設(shè)計(jì)中的T形梁從施工到運(yùn)營經(jīng)歷了如下三個(gè)階段： 主梁預(yù)制并張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋主梁混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90%后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力的張拉，此時(shí)管道尚未壓漿，所以該截面的截面特性計(jì)算中應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力管道的影響，T梁翼板寬度為1500mm。截面幾何特性的計(jì)算可以列表進(jìn)行，第一階段跨中截面、L/4截面、變化點(diǎn)截面和支點(diǎn)截面計(jì)算如表11所示。第一階段各截面幾何特性計(jì)算表 表11分塊名稱分塊面積Ai(mm2）Ai重心至梁頂距離yi(mm)對(duì)梁頂邊的面積矩Si=Aiyi(mm3)自身慣性矩Ii(mm4)(yu－yi)(mm)Ix=Ai(yu－yi)(mm4)截面慣性矩I=Ii+ Ix(mm4)跨中截面混凝土全截面73875078810910921109預(yù)留管道153941775109≈01008109　凈截面72335676710910914109109L/4截面混凝土全截面74500779110910914109　預(yù)留管道153941479109≈0702109　凈截面7296137760..566109109　109109變化點(diǎn)截面混凝土全截面73875078810910915109　預(yù)留管道153941503109≈0730109　凈截面723356773109109　109109支點(diǎn)截面混凝土全截面12086258331091092109　預(yù)留管道15394967109≈0134109　凈截面1193231831109109　109109 灌漿封錨，主梁吊裝就位并現(xiàn)澆300mm濕接縫預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉完成并進(jìn)行管道壓漿、封錨后，預(yù)應(yīng)力鋼筋能夠參與截面受力。主梁吊裝就位后現(xiàn)澆300mm濕接縫，但濕接縫還沒有參與截面受力，所以此時(shí)的截面特性計(jì)算采用計(jì)入預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T梁翼板寬度仍為1500mm。 橋面、欄桿施工和運(yùn)營階段橋面濕接縫結(jié)硬后，主梁即為全截面參與工作，此時(shí)截面特征計(jì)算采用計(jì)入預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T梁翼板有效寬度為2100mm。截面幾何特性的計(jì)算可列表進(jìn)行，以第一階段為例如表11所示，同理，可求得其他受力階段控制截面幾何特性如表12所示。各控制截面不同階段的截面幾何特性匯總表 表12受力階段計(jì)算截面A(mm)yu(mm)yb(mm)ep= yb －ap(mm)I(mm4)W(mm3)Wu=I / yuWb=I / ybWp=I / ep階段1跨中72335676711331008109108108108L/47296137761124999109108108108變化點(diǎn)72335677311271002109108108108支點(diǎn)11932318311069944109108108108階段2跨中7535988341066941109108108108L/47535988191081956109108108108變化點(diǎn)7535988061094969109108108108支點(diǎn)12234738421058933109108108108階段3跨中82659372611741049109108108108L/482659371811821057109108108108變化點(diǎn)82659371011901065109108108108支點(diǎn)12964687941106981109108108108第5章 鋼束預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算 當(dāng)計(jì)算主梁截面應(yīng)力和確定鋼束的控制應(yīng)力時(shí)，應(yīng)計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失值。后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失包括前期預(yù)應(yīng)力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的損失，混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絞線應(yīng)力松弛、混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力（永存應(yīng)力）分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失。預(yù)應(yīng)力損失值因梁截面位置不同而有差異，現(xiàn)以跨徑四分點(diǎn)截面（既有直線束，又有曲線束通過）為例，說明各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失的計(jì)算方法。對(duì)于其他截面亦可用同樣的方法計(jì)算，它們的計(jì)算結(jié)果均列入鋼束預(yù)應(yīng)力損失及預(yù)加內(nèi)力一覽表。預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉控制應(yīng)力σcon，按規(guī)定采用σcon==1860=1395MPa。 預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間的摩擦損失（σL1）計(jì)算公式為：對(duì)于跨中截面：；d為錨固點(diǎn)到支點(diǎn)中線的水平距離（如圖13所示）；μ、k分別為預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)及管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)，采用預(yù)埋金屬波紋管成型時(shí)，查表得μ=，k=；θ為從張拉端到跨中截面間，管道平面轉(zhuǎn)過的角度，這里N1和N3只有豎彎，其角度為θN1=θ1=7176。，θN3=θ3=5176。,N2和N4不僅有豎彎還有平彎（如圖14所示），其角度應(yīng)為管道轉(zhuǎn)過的空間角度，其中豎彎角度為θv2=6176。，θv4=2176。，平彎角度為θH=2176。=，所以空間轉(zhuǎn)角為θN2=，θN4= ?？缰薪孛娓麂撌Σ翍?yīng)力損失值σL1見表13所示?？缰薪孛婺Σ翍?yīng)力σL1損