【文章內容簡介】 ，而且NN2在梁端均彎起較高，可以提供較大的預剪力。 其他截面鋼束位置及傾角計算鋼束彎起形狀、彎起角度及其彎起半徑采用直線段中接圓弧曲線段的方式彎曲；為使預應力鋼筋的預加力垂直作用于錨墊板，NNN3和N4彎起角θ分別取θ1=7176。，θ2=6176。，θ3=5176。，θ4=2176。；各鋼束的彎曲半徑為：RN1=21200mm；RN2=58600mm； RN3=128000mm； RN4=278000mm。鋼束各控制點位置的確定以N4鋼號為例，其彎起布置如圖13所示。圖13 曲線預應力鋼筋計算圖（尺寸單位：mm）由Ld=c*cotθ4確定導線點距錨固點的水平距離:Ld=c*cotθ4=310*cot2176。=8877mm由Lb2=R*確定彎起點至導線點的水平距離:Lb2=R*=278000=4853mm所以彎起點至錨固點的水平距離為:Lw= Ld+ Lb2=8877+4853=13730mm則彎起點至跨中截面的水平距離為: xk=（29300/2 + 122）－Lw=14772－13730=1042mm根據圓弧切線的性質，圖中彎止點沿切線方向至導線點的距離與彎起點至導線點的水平距離相等，所以彎止點至導線點的水平距離為： Lb1= Lb2*cosθ4=4853cos2176。=4850mm故彎止點至跨中截面的水平距離為: （xk+ Lb1+ Lb2）=（1042+4850+4853）=10744mm同理可以計算NNN3的控制點位置，將各鋼束的控制參數匯總于表9。各鋼束彎曲要素控制表 表9鋼束號升高值c（mm）彎起角θ（ 176。）彎起半徑R（mm）支點至錨固點的水平距離d（mm）彎起點距跨中截面水平距離xk（mm）彎止點距跨中截面水平距離（mm）N1152872120010110103593N2112265860010910137138N37145128000115101512171N43102278000122104210744各截面鋼束位置及其傾角計算仍以鋼束N4為例，計算鋼束上任一點i離梁底距離ai=a+ci及該點處鋼束的傾角θi ，式中a為鋼束彎起前其重心至梁底的距離，a=100mm；ci為i點所在計算截面處鋼束位置的升高值。計算時，首先應判斷出i點所在處的區(qū)段，然后計算ci及θi 。當時，i點位于直線段還未彎起，ci=0，故ai=a=100mm；θi=0 。當時，i點位于圓弧彎起段，按下式計算ci及θi ：當時，i點位于靠近錨固端的直線段，此時θi=θ4=2176。，按下式計算ci ：各截面鋼束位置ai及其傾角θi計算值詳見表10。鋼束平彎段的位置及平彎角NNN3和N4四束預應力鋼絞線在跨中截面布置在兩個水平面上，而在錨固端四束鋼絞線則都在肋板中心線上，為實現鋼束的這種布筋方式，NN4在主梁肋板中必須從兩側平彎道肋板中心線上，為了便于施工中布置預應力管道，N2和N4在梁中的平彎采用相同的形式，其平彎位置如圖14所示。平彎段有兩段曲線弧，每段曲線弧的彎曲角為各截面鋼束位置及其傾角計算表 表10計算截面鋼束編號xk(mm)(Lb1+Lb2)(mm)（xi－xk）(mm)( 176。)ci(mm)ai=a+ci(mm)跨中截面xi=0N110102584為負值，鋼束尚未彎起00200N210136125100N3101511156100N410429702100L/4截面xi=7325N110102584（xi－xk）=6315 25847616816N210136125（xi－xk）=6312 61256341441N31015111560（xi－xk）=6310 11156156256N4104297020（xi－xk）=6283 970271171變化點截面xi=7000N110102584（xi－xk）=5990 25847576776N2101361250（xi－xk）=5987 6125307407N31015111560（xi－xk）=5985 11156140240N4104297020（xi－xk）=5958 970264164支點截面xi=14650N110102584(xi－xk）=13640 2584715161716N210136125(xi－xk）=13637 6125611111211N3101511156(xi－xk）=13635 111565704804N410429702(xi－xk）=12598 97022270370圖14 N2與N4鋼束平彎示意圖（尺寸單位：mm） 非預應力鋼筋截面積估算及布置按構件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預應力鋼筋數量。在確定鋼筋數量后，非預應力鋼筋根據正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來確定。設預應力鋼筋和非預應力鋼筋的合力點到寂寞底邊的距離為a=125mm，則有：h0=h－a=1900－125=1775mm先假定為第一類T形截面,由公式計算受壓區(qū)高度x:106=2100x（1775－x / 2）求得：x= h’f =150mm則根據正截面承載力計算：由于，所以不用配置非預應力鋼筋。第4章 計算主梁截面幾何特性后張拉法預應力混凝土梁主梁截面幾何特性應根據不同的受力階段分別計算。本設計中的T形梁從施工到運營經歷了如下三個階段： 主梁預制并張拉預應力鋼筋主梁混凝土達到設計強度的90%后，進行預應力的張拉，此時管道尚未壓漿，所以該截面的截面特性計算中應扣除預應力管道的影響，T梁翼板寬度為1500mm。截面幾何特性的計算可以列表進行，第一階段跨中截面、L/4截面、變化點截面和支點截面計算如表11所示。第一階段各截面幾何特性計算表 表11分塊名稱分塊面積Ai(mm2）Ai重心至梁頂距離yi(mm)對梁頂邊的面積矩Si=Aiyi(mm3)自身慣性矩Ii(mm4)(yu－yi)(mm)Ix=Ai(yu－yi)(mm4)截面慣性矩I=Ii+ Ix(mm4)跨中截面混凝土全截面73875078810910921109預留管道153941775109≈01008109　凈截面72335676710910914109109L/4截面混凝土全截面74500779110910914109　預留管道153941479109≈0702109　凈截面7296137760..566109109　109109變化點截面混凝土全截面73875078810910915109　預留管道153941503109≈0730109　凈截面723356773109109　109109支點截面混凝土全截面12086258331091092109　預留管道15394967109≈0134109　凈截面1193231831109109　109109 灌漿封錨，主梁吊裝就位并現澆300mm濕接縫預應力鋼筋張拉完成并進行管道壓漿、封錨后，預應力鋼筋能夠參與截面受力。主梁吊裝就位后現澆300mm濕接縫，但濕接縫還沒有參與截面受力，所以此時的截面特性計算采用計入預應力鋼筋影響的換算截面，T梁翼板寬度仍為1500mm。 橋面、欄桿施工和運營階段橋面濕接縫結硬后，主梁即為全截面參與工作，此時截面特征計算采用計入預應力鋼筋影響的換算截面，T梁翼板有效寬度為2100mm。截面幾何特性的計算可列表進行，以第一階段為例如表11所示，同理，可求得其他受力階段控制截面幾何特性如表12所示。各控制截面不同階段的截面幾何特性匯總表 表12受力階段計算截面A(mm)yu(mm)yb(mm)ep= yb －ap(mm)I(mm4)W(mm3)Wu=I / yuWb=I / ybWp=I / ep階段1跨中72335676711331008109108108108L/47296137761124999109108108108變化點72335677311271002109108108108支點11932318311069944109108108108階段2跨中7535988341066941109108108108L/47535988191081956109108108108變化點7535988061094969109108108108支點12234738421058933109108108108階段3跨中82659372611741049109108108108L/482659371811821057109108108108變化點82659371011901065109108108108支點12964687941106981109108108108第5章 鋼束預應力損失計算 當計算主梁截面應力和確定鋼束的控制應力時，應計算預應力損失值。后張法梁的預應力損失包括前期預應力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的損失，混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預應力損失（鋼絞線應力松弛、混凝土收縮和徐變引起的應力損失），而梁內鋼束的錨固應力和有效應力（永存應力）分別等于張拉應力扣除相應階段的預應力損失。預應力損失值因梁截面位置不同而有差異，現以跨徑四分點截面（既有直線束，又有曲線束通過）為例，說明各項預應力損失的計算方法。對于其他截面亦可用同樣的方法計算，它們的計算結果均列入鋼束預應力損失及預加內力一覽表。預應力鋼筋張拉控制應力σcon，按規(guī)定采用σcon==1860=1395MPa。 預應力鋼束與管道壁之間的摩擦引起的預應力損失預應力鋼束與管道壁之間的摩擦損失（σL1）計算公式為：對于跨中截面：；d為錨固點到支點中線的水平距離（如圖13所示）；μ、k分別為預應力鋼筋與管道壁的摩擦系數及管道每米局部偏差對摩擦的影響系數，采用預埋金屬波紋管成型時，查表得μ=，k=；θ為從張拉端到跨中截面間，管道平面轉過的角度，這里N1和N3只有豎彎，其角度為θN1=θ1=7176。，θN3=θ3=5176。,N2和N4不僅有豎彎還有平彎（如圖14所示），其角度應為管道轉過的空間角度，其中豎彎角度為θv2=6176。，θv4=2176。，平彎角度為θH=2176。=，所以空間轉角為θN2=，θN4= 。跨中截面各鋼束摩擦應力損失值σL1見表13所示?？缰薪孛婺Σ翍Ζ襆1損