【正文】 )分塊面積形心至上緣距離yi（cm）分塊面積對上緣靜距Si=Aiyi(cm3)分塊面積的自身慣性矩Ii(cm4)di=ysyi(cm)分塊面積對截面形心的慣性矩Ix=Aidi2(cm4)I=Ii+Ix(cm4)(1)(2)(3)=(1)(2)(4)(5)(6)=(1) (5)2(7)=(4)+(6)大毛截面翼板315023625三角承托500腹板3000902700005625000下三角16042000馬蹄1375∑——588854——　——　——　小毛截面翼板225016875三角承托5009165腹板3000902700005625000下三角16042000馬蹄1375∑——　——　——　——　注：大毛截面形心至上緣距離。 小毛截面形心至上緣距離。 檢驗截面效率指標ρ（） 上核心距： 下核心距： 截面效率指標： 表明以上初擬的主梁跨中截面尺寸是合理的。梁端部區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起較大的局部應(yīng)力，同時也為布置錨具的需要，在距梁端1830mm ~ 2330mm范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬。 橫隔梁的設(shè)置模型試驗結(jié)果表明，主梁在荷載作用位置的彎矩橫向分布，在當(dāng)該位置有橫隔梁時比較均勻，否則主梁彎矩較大。本設(shè)計在橋跨中點、四分點和支點處共設(shè)置五道橫隔梁。詳見圖2所示。 恒載內(nèi)力計算 恒載集度預(yù)制梁自重1) 按跨中截面計，主梁的恒載集度： g(1)=26=2) 由于馬蹄抬高形成四個橫置的三棱柱，折算成恒載集度為： g(2)≈2kN/m3) 由于腹板加厚所增加的重量折算成恒載集度為： g(3)≈2()(+)26/=4) 邊主梁的橫隔梁中橫隔梁體積：（）=端橫隔梁體積：（）= 故： g(4)=(3+2)26/=5) 預(yù)制梁恒載集度：g1=+++=二期恒載1）現(xiàn)澆T梁翼板恒載集度： g(5)=26=2）邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁每片中橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積： =每片端橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積： =故： g(6)=(3+2)26/=3）鋪裝8cm混凝土鋪裝： 26=10cm瀝青鋪裝： 24=若將橋面鋪裝均攤給六片主梁，則： g(7)=(+)/6=4）欄桿： 若將欄桿的重量均攤給六片主梁，則： g(8)=5）邊梁二期恒載集度：g2=+++= 恒載內(nèi)力如圖4所示，設(shè)x為計算截面離左支座的距離，并令α=x/l。 1號梁恒載內(nèi)力 表3跨中α=四分點α=變化點α=支點α=一期彎矩（kNm）0剪力(kN)0∑彎矩（kNA=；G=25=；mc=G/g=103 Ns2/m2；C50混凝土的彈性模量E=1010N/m；=；IC=； Hz， ≤≤14Hz，μ= 則：（1+μ）= 折減系數(shù)：橫向布置車道數(shù)為2，雙車道不折減，故ξ=1。因此，本橋梁的折減系數(shù)為ξ=1。對于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度。 a2=；a3=；a4=－；a5=－ ；a6=－。 計算得：β=。計算所得的ηij值列于表5內(nèi)。 圖6 跨中的橫向分布系數(shù)mc計算圖式（尺寸單位：mm） mcq=(+0. 2886++)= 故取汽車的橫向分布系數(shù)為：mc =支點截面的荷載橫向分布系數(shù)mc 如圖6所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布影響線并進行最不利布置荷載，1號梁的活載橫向分布系數(shù)可計算如下：mo== 圖7 支點的橫向分布系數(shù)mo計算圖式 (尺寸單位：mm) 橫向分布系數(shù)匯總（見表6） 活載橫向分布系數(shù) 表6荷載類別mcmo 計算活載內(nèi)力在活載內(nèi)力計算中，本設(shè)計對于橫向分布系數(shù)的取值作如下考慮：計算主梁活載彎矩時，采用全跨統(tǒng)一的橫向分布系數(shù)mc，鑒于跨中和四分點剪力影響線的較大坐標位于橋跨中部，故也不按mc來計算。公路—I級車道荷載的均布荷載標準值為qk =。 因此：qk =； 計算剪力時： 對于汽車荷載，應(yīng)將集中荷載直接布置在內(nèi)力影響線數(shù)值最大的位置，其計算公式為： 式中 S——由汽車荷載產(chǎn)生的彎矩或剪力標準值； （1+μ）——汽車荷載的沖擊系數(shù)； ξ——汽車荷載橫向分布系數(shù)，本設(shè)計為二車道布載控制設(shè)計，橫向折減系數(shù)為； Pk——汽車車道荷載中的集中荷載標準值； qk——汽車車道荷載中，每延米均布荷載標準值； A——彎矩、剪力影響線的面積； mi——沿橋跨縱向與集中荷載位置對應(yīng)的橫向分布系數(shù)； yi——沿橋跨縱向與荷載位置對應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標值。L/4截面汽車荷載圖9 L/4截面汽車荷載內(nèi)力影響線如圖9所示，m ；m2 ； m ； ?？缰小⒅c截面公路—Ⅰ級荷載產(chǎn)生的內(nèi)力 表7截面跨中L/4變化點支點荷載橫向分布系數(shù)qk（kN/m）1+μM彎矩影響線————Pk(kNm)計沖擊系數(shù)——不計沖擊系數(shù)——V剪力影響線1Pk（kN）S(kN)計沖擊系數(shù)不計沖擊系數(shù) 主梁內(nèi)力組合主梁內(nèi)力組合如表8所示 主梁內(nèi)力組合 表 8支點Qmax(kN)變化點截面Qmax(kN)Mmax(kNm)跨中截面Qmax(kN)000Mmax(kN按構(gòu)件正截面抗裂性要求估算預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。m設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心距截面下緣為ap=125mm，則預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點至截面重心軸的距離為ep=yb－ap=－125=；鋼筋估算時，截面性質(zhì)近似取用全截面對抗裂驗算邊緣的彈性抵抗矩為W=I / yb=109 /=106mm3；所以有效預(yù)加力合力為 預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力為σcon==1860=1395MPa，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算，則可得需要預(yù)應(yīng)力鋼筋的面積為:，預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積為Ap=47140=3920mm2。 預(yù)應(yīng)力鋼束布置 跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置后張拉法預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力管道布置應(yīng)符合《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》中的有關(guān)構(gòu)造要求。 圖12 端部及跨中預(yù)應(yīng)力鋼筋布置圖 (尺寸單位:mm) 錨固面鋼束布置為使施工方便，全部4束預(yù)應(yīng)力鋼筋均錨于梁端（如圖13所示）。 其他截面鋼束位置及傾角計算鋼束彎起形狀、彎起角度及其彎起半徑采用直線段中接圓弧曲線段的方式彎曲；為使預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力垂直作用于錨墊板，NNN3和N4彎起角θ分別取θ1=7176。θ3=5176。；各鋼束的彎曲半徑為：RN1=21200mm；RN2=58600mm； RN3=128000mm； RN4=278000mm。圖13 曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋計算圖（尺寸單位：mm）由Ld=c*cotθ4確定導(dǎo)線點距錨固點的水平距離:Ld=c*cotθ4=310*cot2176。=4850mm故彎止點至跨中截面的水平距離為: （xk+ Lb1+ Lb2）=（1042+4850+4853）=10744mm同理可以計算NNN3的控制點位置，將各鋼束的控制參數(shù)匯總于表9。）彎起半徑R（mm）支點至錨固點的水平距離d（mm）彎起點距跨中截面水平距離xk（mm）彎止點距跨中截面水平距離（mm）N1152872120010110103593N2112265860010910137138N37145128000115101512171N43102278000122104210744各截面鋼束位置及其傾角計算仍以鋼束N4為例，計算鋼束上任一點i離梁底距離ai=a+ci及該點處鋼束的傾角θi ，式中a為鋼束彎起前其重心至梁底的距離，a=100mm；ci為i點所在計算截面處鋼束位置的升高值。當(dāng)時，i點位于直線段還未彎起，ci=0，故ai=a=100mm；θi=0 。按下式計算ci ：各截面鋼束位置ai及其傾角θi計算值詳見表10。平彎段有兩段曲線弧，每段曲線弧的彎曲角為各截面鋼束位置及其傾角計算表 表10計算截面鋼束編號xk(mm)(Lb1+Lb2)(mm)（xi－xk）(mm)( 176。在確定鋼筋數(shù)量后，非預(yù)應(yīng)力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來確定。第4章 計算主梁截面幾何特性后張拉法預(yù)應(yīng)力混凝土梁主梁截面幾何特性應(yīng)根據(jù)不同的受力階段分別計算。截面幾何特性的計算可以列表進行，第一階段跨中截面、L/4截面、變化點截面和支點截面計算如表11所示。主梁吊裝就位后現(xiàn)澆300mm濕接縫，但濕接縫還沒有參與截面受力，所以此時的截面特性計算采用計入預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T梁翼板寬度仍為1500mm。截面幾何特性的計算可列表進行，以第一階段為例如表11所示，同理，可求得其他受力階段控制截面幾何特性如表12所示。后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失包括前期預(yù)應(yīng)力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的損失，混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絞線應(yīng)力松弛、混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力（永存應(yīng)力）分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失。對于其他截面亦可用同樣的方法計算，它們的計算結(jié)果均列入鋼束預(yù)應(yīng)力損失及預(yù)加內(nèi)力一覽表。 預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間的摩擦損失（σL1）計算公式為：對于跨中截面：；d為錨固點到支點中線的水平距離（如圖13所示）；μ、k分別為預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)及管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，采用預(yù)埋金屬波紋管成型時，查表得μ=，k=；θ為從張拉端到跨中截面間，管道平面轉(zhuǎn)過的角度，這里N1和N3只有豎彎，其角度為θN1=θ1=7176。,N2和N4不僅有豎彎還有平彎（如圖