40m預應力混凝土簡支t形梁橋畢業(yè)設計-在線瀏覽
2024-09-16 05:05本頁面
【正文】 ③ 支點段梁的自重 ④ 邊主梁的橫隔梁中橫隔梁體積： 端橫隔梁體積 故半跨內(nèi)橫梁重力為 ⑤ 預制梁永久作用集度 （2） 二期永久作用① 現(xiàn)澆T梁翼板集度 ② 邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁一片中橫隔梁體積 一片端橫隔梁體積 故： ③ 鋪裝10cm混凝土鋪裝： 5cm瀝青鋪裝 若將橋面鋪裝均攤給四片主梁，則 ④ 欄桿一側(cè)人行欄：一側(cè)防撞欄：若將兩側(cè)人行欄，防撞欄均攤給四片主梁，則： ⑤ 邊梁二期永久作用集度 如圖3所示，設x為計算截面離左支座的距離，并令主梁彎矩和剪力的計算公式分別為： 永久作用效應計算見表三1號梁永久作用效應作用效應跨中=四分點=支點=一期彎矩0剪力0二期彎矩0剪力0彎矩0剪力0（二） 可變作用效應計算（修正剛性梁法）1． 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)按《橋規(guī)》，結構的沖擊系數(shù)與結構的基頻有關，因此首先要計算結構的基頻。本算例按四車道設計，因此在計算可變作用效應時需進行車道折減。計算得：=③按修正的剛性橫梁法計算橫向影響線豎坐標值式中：.計算所得的值列于表5內(nèi)。圖5 跨中的橫向分布系數(shù)計算圖式（尺寸單位：cm）可變作用：雙車道：=1/2（+++）=故取可變作用的橫向分布系數(shù)為：=（2）支點截面的荷載橫向分布系數(shù)如圖6所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布系數(shù)影響線并進行布載，1號梁可變作用的橫向分布系數(shù)可計算如下：圖6 支點的橫向分布系數(shù)計算圖式（尺寸單位：cm）可變作用（汽車）：=（3） 橫向分布系數(shù)匯總（見表6） 一號梁可變作用橫向分布系數(shù) 表6 可變作用類別公路—級2． 車道荷載取值根據(jù)《橋規(guī)》，公路—級的均布荷載標準值和集中荷載標準值為： =計算彎矩時：=237KN計算剪力時： ==3． 可變作用效應在可變作用效應計算中，本算例對于橫向分布系數(shù)的取值作如下考慮，支點處橫向分布系數(shù)取，從支點至第一根橫段梁，橫向分布系數(shù)從直線過渡到，其余梁段取。=1/（+） ==1/+ =可變作用（汽車）沖擊效應：M==V==（4）求支點截面的最大剪力圖10示出支點截面最大剪力計算圖式。對于簡支梁帶馬蹄的T形截面，當截面混凝土不出現(xiàn)拉應力控制時，則得到鋼束數(shù)n的估算公式：式中：——持久狀態(tài)使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標準組合值，按表7取用——與荷載有關的經(jīng)驗系數(shù)，對于公路—級，——，故=在一中已計算出成橋后跨中截面=，=,初估=15cm，則鋼束偏心距為：===。則鋼束數(shù)的估算公式為：式中：——承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩，按表7取用——經(jīng)驗系數(shù)，~，——預應力鋼絞線的設計強度，見表1，為1260MP計算得：根據(jù)上述兩種極限狀態(tài)，取鋼束數(shù)n=9（二）預應力鋼束的布置1 跨中截面的鋼束布置對于跨中截面，在保證布置預留管道構造要求的前提下，盡可能使鋼束群重心的偏心距大些，本算例采用內(nèi)徑70mm，外徑77mm的預埋鐵皮波紋管，根據(jù)《公預規(guī)》，管道至梁底和梁側(cè)凈矩不應小于3cm及管道直徑的1/2。根據(jù)以上規(guī)定，跨中截面的細部構造如圖11a所示。按照上述錨頭布置的“均勻”“分散”的原則，錨固端截面所布置的剛束如圖11b所示。圖12示出計算圖式，錨固端截面特性計算見表8所示。確定鋼束起彎角時，既要照顧到因彎起所產(chǎn)生的豎向預剪力有足夠的數(shù)量，又要考慮到由其增大而導致摩擦預應力損失不宜過大。為簡化計算和施工，所有鋼束布置的線型均選用兩端為圓弧線中間再加一段直線，并且整根束道都布置在同一個豎直面內(nèi)。計算各截面的鋼束位置表10截面鋼束號四分點N1(N2,N3)鋼 筋 尚 未 彎 起99N4(N5,N6)N79N8N9支點N1(N2,N3)9N4(N5,N6)8440N79N81218N9（3） 鋼束長度計算一根鋼束的長度為曲線長度、直線長度與兩端工作長度之和，其中鋼束的曲線長度可按圓弧半徑與彎起角度進行計算。計算結果如下表所示。計算公式如下：對于凈截面：（）截面積： （）截面慣矩：取用預制梁截面（翼板寬度）計算。上面式中： 、——分別為混凝土毛截面面積和慣矩； 、——分別為一根管道截面積和鋼束截面積；
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