【正文】 靜矩類別及序號(hào)分塊面積Ai/cm分塊面積重心至全截面重心距離yi/cm對(duì)靜軸靜矩si=Aiyi/cm3翼板1翼緣部分對(duì)靜軸靜矩San 承托2 ∑____________ 底板4底板部分對(duì)靜軸靜矩Sbn 管道或鋼束 ∑____________ 翼板1靜軸以上凈面積對(duì)靜軸靜矩Snn 承托2 肋部3 ∑____________ 翼板1換軸以上凈面積對(duì)靜軸靜矩Son 承托2 肋部3 ∑____________ 分塊名稱及序號(hào)已知：b1=340cm,ys=,h=200cm靜矩類別及序號(hào)分塊面積Ai/cm分塊面積重心至全截面重心距離yi/cm對(duì)靜軸靜矩si=Aiyi/cm3翼板1翼緣部分對(duì)靜軸靜矩Sao 承托2 ∑____________ 底板4底板部分對(duì)靜軸靜矩Sbo 管道或鋼束 ∑____________ 翼板1靜軸以上凈面積對(duì)靜軸靜矩Sno 承托2 肋部3 ∑____________ 翼板1換軸以上凈面積對(duì)靜軸靜矩Soo 承托2 肋部3 ∑____________ 表114 支點(diǎn)截面對(duì)重心軸靜矩計(jì)算表分塊名稱及序號(hào)已知：b1=240cm,ys=,h=200cm靜矩類別及序號(hào)分塊面積Ai/cm分塊面積重心至全截面重心距離yi/cm對(duì)靜軸靜矩si=Aiyi/cm3翼板1翼緣部分對(duì)靜軸靜矩San 承托2 ∑____________ 底板4底板部分對(duì)靜軸靜矩Sbn 管道或鋼束 ∑____________ 翼板1靜軸以上凈面積對(duì)靜軸靜矩Snn 承托2 肋部3 ∑____________ 翼板1換軸以上凈面積對(duì)靜軸靜矩Son 承托2 肋部3 ∑____________ 分塊名稱及序號(hào)已知：b1=340cm,ys=,h=200cm靜矩類別及序號(hào)分塊面積Ai/cm分塊面積重心至全截面重心距離yi/cm對(duì)靜軸靜矩si=Aiyi/cm3翼板1翼緣部分對(duì)靜軸靜矩Sao 承托2 ∑____________ 底板4底板部分對(duì)靜軸靜矩Sbo 管道或鋼束 ∑____________ 翼板1靜軸以上凈面積對(duì)靜軸靜矩Sno 承托2 肋部3 ∑____________ 翼板1換軸以上凈面積對(duì)靜軸靜矩Soo 承托2 肋部3 ∑____________ 將計(jì)算結(jié)果匯總見(jiàn)表115：表115 截面幾何特性計(jì)算總表名稱符號(hào)單位截面跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)混凝土凈截面凈面積Ancm2靜慣性矩Incm4靜軸到截面上緣距離ynscm 靜軸到截面下緣距離ynxcm 截面抵抗矩上緣Wnscm3下緣Wnxcm3對(duì)靜軸靜矩翼緣部分面積Sancm3 凈軸以上面積Snncm3 換軸以上面積Soncm3 底板部分面積Sbncm3 鋼束群重心到靜軸距離encm 名稱符號(hào)單位截面跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)混凝土換算截面換算面積Aocm2換算慣性矩Iocm4換軸到截面上緣距離yoscm 換軸到截面下緣距離yoxcm 截面抵抗矩上緣Woscm3 下緣Woxcm3對(duì)換軸靜矩翼緣部分面積Sabcm3 靜軸以上面積Snocm3 換軸以上面積Soocm3 底板部分面積Sbocm3 鋼束群重心到換軸距離eocm 八、預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，當(dāng)計(jì)算主梁截面應(yīng)力和確定鋼束的控制應(yīng)力時(shí)，應(yīng)計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失值。預(yù)應(yīng)力損失值因截面位置不同而有差異，現(xiàn)以四分點(diǎn)為例說(shuō)明各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失的計(jì)算方法。 表116 四分點(diǎn)、跨中、支點(diǎn)截面管道摩擦損失值σl1計(jì)算表四分點(diǎn)截面管道摩擦損失值σl1計(jì)算表鋼束號(hào)θ=Ψαxμθ+kx1e（μθ+kx）σl1=σcon（1e（μθ+kx））176。radm　　Mpa1 2 3 4 5 支點(diǎn)截面管道摩擦損失值σl1計(jì)算表鋼束號(hào)θ=Ψαxμθ+kx1e（μθ+kx）σl1=σcon（1e（μθ+kx））176。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，計(jì)算公式為：反向摩擦影響長(zhǎng)度： 式中：——錨具變形、鋼束回縮，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，對(duì)于夾片錨=6mm?！A(yù)應(yīng)力筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應(yīng)力，即跨中截面扣除后的鋼筋應(yīng)力；—張拉端至錨固端距離。在反摩擦影響長(zhǎng)度內(nèi)，錨具變形、鋼筋回縮損失：=0計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表117：表117 四分點(diǎn)、跨中及支點(diǎn)截面σl2計(jì)算表　四分點(diǎn)截面支點(diǎn)截面跨中截面鋼束號(hào)△σ/Mpa影響長(zhǎng)度lf/mm錨固端距張拉端距離x/mmσl2/Mpa距張拉端距離x/mmσl2/Mpa距張拉端距離x/mmσl2/Mpa1 02 03 04 05 0后張法梁當(dāng)采用分批張拉時(shí)，先張拉的鋼束由于張拉后批產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，計(jì)算公式為： =式中： —在先張拉鋼束重心處，由后張拉各批鋼束而產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，可按下式計(jì)算： 式中：、—分別為鋼束錨固時(shí)預(yù)加的縱向力和彎矩；—計(jì)算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離，=；本題采用逐根張拉鋼束，預(yù)制時(shí)張拉鋼束N1～N5,張拉順序?yàn)?2345計(jì)算時(shí)從最后張拉的一束逐步向前推進(jìn)，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表118：鄭州航空工業(yè)管理學(xué)院 預(yù)應(yīng)力箱形梁橋設(shè)計(jì) 表118 四分點(diǎn)、跨中、支點(diǎn)截面σl4計(jì)算表四分點(diǎn)截面σl4計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù)An/cm2△Ap/cm2In/cm4ynx/cmαEP　　　　　　　　　　　　鋼束號(hào)錨固預(yù)加縱向力/ Npo=△ApσpocosαΣNpo/epi=ynxai/cm預(yù)加彎矩Mpo=Npoepi/N?mΣMpo/N?mΣσpc/Mpa　錨固時(shí)鋼 束應(yīng)力σpo△Apσpocosα(見(jiàn)表17)NpoΣNpo/AnΣMpo/Inepi合計(jì)σl4=αEP∑σpc/MPa5 　　　　4 3 2 1 跨中截面σl4計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù)An/cm2△Ap/cm2In/cm4ynx/cmαEP　　　　　　　　　　　　鋼束號(hào)錨固預(yù)加縱向力/ Npo=△ApσpocosαΣNpo/epi=ynxai/cm預(yù)加彎矩Mpo=Npoepi/N?mΣMpo/N?mΣσpc/Mpa　錨固時(shí)鋼 束應(yīng)力σpo△Apσpocosα(見(jiàn)表17)NpoΣNpo/AnΣMpo/Inepi合計(jì)σl4=αEP∑σpc/MPa5 　　　　4 3 2 1 支點(diǎn)截面σl4計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù)An/cm2△Ap/cm2In/cm4ynx/cmαEP　　　　　　　　　　　　鋼束號(hào)錨固預(yù)加縱向力/ Npo=△ApσpocosαΣNpo/epi=ynxai/cm預(yù)加彎矩Mpo=Npoepi/N?mΣMpo/N?mΣσpc/Mpa　錨固時(shí)鋼 束應(yīng)力σpo△Apσpocosα(見(jiàn)表17)NpoΣNpo/AnΣMpo/Inepi合計(jì)σl4=αEP∑σpc/MPa5 　　　　4 3 2 1 鄭州航空工業(yè)管理學(xué)院 預(yù)應(yīng)力箱形梁橋設(shè)計(jì) 《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失的終極值，按下式計(jì)算： 式中：——張拉系數(shù)，采用一次張拉，=；——鋼筋松弛系數(shù)，對(duì)低松弛鋼筋，=；——傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力。對(duì)于混凝土毛截面，四分點(diǎn)與跨中截面上述數(shù)據(jù)完全相同，即： 由于混凝土收縮和徐變?cè)谙鄬?duì)濕度為80%條件下完成，受荷時(shí)混凝土加載齡期為28d按照上述條件，查《公預(yù)規(guī)》得到=，=(2)計(jì)算混凝土收縮和徐變應(yīng)起的預(yù)應(yīng)力損失：計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表120：表120 四分點(diǎn)、跨中、支點(diǎn)截面混凝土收縮徐變引起的損失σl6計(jì)算表四分點(diǎn)截面混凝土收縮徐變引起的損失σl6計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù)Npo/Mpo/Mg1/In/cm4 An/cm2en=ep/cmEp/MpaaEP195000計(jì)算應(yīng)力損失值Npo/An（ΜpoΜg1)/Inenσpc=Np0/An+（ΜpoΜg1)/Inen　 　φ(tu，to)　　aEPσpcφ(tu，to) (1) i2=In/An εcs(t,to)ρp=1+ep2/i2 Εpεcs (t,to)(2)ρ=5△Ap /An