40m預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支t形梁橋畢業(yè)設(shè)計(jì)(編輯修改稿)
2024-09-02 05:05 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 用的橫向分布系數(shù)為：=（2）支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)如圖6所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布系數(shù)影響線并進(jìn)行布載，1號(hào)梁可變作用的橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下：圖6 支點(diǎn)的橫向分布系數(shù)計(jì)算圖式（尺寸單位：cm）可變作用（汽車(chē)）：=（3） 橫向分布系數(shù)匯總（見(jiàn)表6） 一號(hào)梁可變作用橫向分布系數(shù) 表6 可變作用類(lèi)別公路—級(jí)2． 車(chē)道荷載取值根據(jù)《橋規(guī)》，公路—級(jí)的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值為： =計(jì)算彎矩時(shí)：=237KN計(jì)算剪力時(shí)： ==3． 可變作用效應(yīng)在可變作用效應(yīng)計(jì)算中，本算例對(duì)于橫向分布系數(shù)的取值作如下考慮，支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)取，從支點(diǎn)至第一根橫段梁，橫向分布系數(shù)從直線過(guò)渡到，其余梁段取。（1） 求跨中截面的最大彎矩和最大剪力計(jì)算跨中截面最大彎矩和最大剪力采用采用直接加載求可變作用效應(yīng)，圖7示出跨中截面作用效應(yīng)計(jì)算圖式，計(jì)算公式為：圖7 跨中截面作用效應(yīng)計(jì)算圖式式中：S——所求截面汽車(chē)標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩和剪力； ——車(chē)道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值； ——車(chē)道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值； ——影響線上同號(hào)區(qū)段的面積； y ——影響線上最大坐標(biāo)值：可變作用（汽車(chē)）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：=1/+ ==1/+=可變作用（汽車(chē)）沖擊效應(yīng)：M==V==（2） 求四分點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力圖8為四分點(diǎn)截面作用效應(yīng)的計(jì)算圖式。=1/（+） ==1/+ =可變作用（汽車(chē)）沖擊效應(yīng)：M==V==（4）求支點(diǎn)截面的最大剪力圖10示出支點(diǎn)截面最大剪力計(jì)算圖式。圖10 支點(diǎn)截面剪力計(jì)算圖式可變作用（汽車(chē)）效應(yīng)：=1/（+）+=可變作用（汽車(chē)）沖擊效應(yīng)：V==（三）主梁作用效應(yīng)組合本算例按《橋規(guī)》~，根據(jù)可能同時(shí)出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇三種最不利效應(yīng)組合，短期效應(yīng)組合，標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合，見(jiàn)表7主梁作用效應(yīng)組合 表7序號(hào)荷載類(lèi)別跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)KNKNKN（1）第一期永久作用0（2）第二期永久作用0（3）總永久作用=（1）+（2）0（4）可變作用公路—級(jí)（5）可變作用（汽車(chē)）沖擊（6）標(biāo)準(zhǔn)組合=（3）+（4）+（5）（7）短期組合=（3）+（8）極限組合=三 預(yù)應(yīng)力剛束的估算及其布置（一）跨中截面鋼束的估算和確定根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求和承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)度要求，以下就跨中截面在各種作用效應(yīng)組合下，分別按照上述要求對(duì)主梁所需的剛束數(shù)進(jìn)行估算，并且按這些估算的鋼束數(shù)的多少確定主梁的配束。對(duì)于簡(jiǎn)支梁帶馬蹄的T形截面，當(dāng)截面混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)，則得到鋼束數(shù)n的估算公式：式中：——持久狀態(tài)使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值，按表7取用——與荷載有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，對(duì)于公路—級(jí)，——，故=在一中已計(jì)算出成橋后跨中截面=，=,初估=15cm，則鋼束偏心距為：===。一號(hào)梁：2 按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)根據(jù)極限狀態(tài)的應(yīng)力計(jì)算圖式，受壓區(qū)混凝土達(dá)到極限強(qiáng)度，應(yīng)力圖式呈矩形，同時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼束也達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度。則鋼束數(shù)的估算公式為：式中：——承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩，按表7取用——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，~，——預(yù)應(yīng)力鋼絞線的設(shè)計(jì)強(qiáng)度，見(jiàn)表1，為1260MP計(jì)算得：根據(jù)上述兩種極限狀態(tài)，取鋼束數(shù)n=9（二）預(yù)應(yīng)力鋼束的布置1 跨中截面的鋼束布置對(duì)于跨中截面，在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造要求的前提下，盡可能使鋼束群重心的偏心距大些，本算例采用內(nèi)徑70mm，外徑77mm的預(yù)埋鐵皮波紋管，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，管道至梁底和梁側(cè)凈矩不應(yīng)小于3cm及管道直徑的1/2。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，在豎直方向可疊置。根據(jù)以上規(guī)定，跨中截面的細(xì)部構(gòu)造如圖11a所示。由此可直接得出鋼束群重心至梁底的距離為：a）b)圖 11 鋼束布置圖（尺寸單位：cm）a）跨中截面 b) 錨固截面對(duì)于錨固端截面，鋼束布置通?？紤]下述兩個(gè)方面：一是預(yù)應(yīng)力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓；二是考慮錨頭布置的可能行，以滿足張拉操作方便的要求。按照上述錨頭布置的“均勻”“分散”的原則，錨固端截面所布置的剛束如圖11b所示。鋼束群重心至梁底距離為：為驗(yàn)核上述布置的鋼束群重心位置，需計(jì)算 錨固端截面的幾何特性。圖12示出計(jì)算圖式，錨固端截面特性計(jì)算見(jiàn)表8所示。鋼束錨固截面幾何特性計(jì)算表 表8分塊名稱(chēng)（1）（2）（3）=（1）+（2）（4）（5）（6）（7）=（4）+（6）翼板41752464807124725415三角承托腹板12900158025049691875其中：故計(jì)算得：.說(shuō)明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi)。確定鋼束起彎角時(shí)，既要照顧到因彎起所產(chǎn)生的豎向預(yù)剪力有足夠的數(shù)量，又要考慮到由其增大而導(dǎo)致摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜
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