【正文】 α=四分點(diǎn)α=支點(diǎn)α=一期彎矩0剪力0二期彎矩0剪力0Σ彎矩0剪力0 橋面板內(nèi)力計(jì)算（1）永久作用橋面板可看成91cm的單向懸臂板，計(jì)算圖式見(jiàn)圖51。對(duì)于剪力，可不考慮板和主梁的彈性固結(jié)作用，認(rèn)為簡(jiǎn)支板的支點(diǎn)剪力即為連續(xù)板的支點(diǎn)剪力。（2） 二期荷載計(jì)算彎矩:；即計(jì)算剪力： （3） 總永久作用效應(yīng)支點(diǎn)斷面永久作用彎矩：支點(diǎn)斷面永久作用剪力：跨中斷面永久作用彎矩： 可變作用后輪著地長(zhǎng)度為及寬度 荷載對(duì)于懸臂根部的有效分布寬度：則取 車(chē)輪在板的支撐處時(shí)：，取a’=計(jì)算支點(diǎn)剪力時(shí)，車(chē)輪應(yīng)盡量靠近梁肋邊緣布置。設(shè)單位荷載P=1作用在號(hào)梁軸上()，則任意號(hào)主梁所分擔(dān)的荷載的一般公式為：式中 —主梁的片數(shù)； —號(hào)梁距橋橫斷面中心線的距離； —號(hào)梁距橋橫斷面中心線的距離，所求出的影響線即為號(hào)梁的橫向分布影響線； ，對(duì)于已經(jīng)確定的橋梁橫斷面，它是一常數(shù)。以計(jì)算1號(hào)梁的荷載橫向分布影響線為例。①求跨中截面的最大彎矩和最大剪力圖71 跨中截面作用效應(yīng)計(jì)算圖式 計(jì)算跨中截面最大彎矩和最大剪力采用直接加載求活載作用效應(yīng)，圖53示出跨中截面作用效應(yīng)計(jì)算圖式，計(jì)算公式為：式中：S—所求截面汽車(chē)標(biāo)準(zhǔn)荷載彎矩或剪力； —車(chē)道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值； —車(chē)道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值； —影響線上同號(hào)區(qū)段的面積； —影響線最大坐標(biāo)值?？勺冏饔茫ㄆ?chē)）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng):可變作用（汽車(chē)）沖擊效應(yīng)：可變作用（人群）效應(yīng)：圖72 四分點(diǎn)截面作用效應(yīng)計(jì)算圖示③求支點(diǎn)截面的最大剪力圖55為支點(diǎn)截面作用效應(yīng)的計(jì)算圖示可變作用（汽車(chē)）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng):可變作用（汽車(chē)）沖擊效應(yīng)：可變作用（人群）效應(yīng)：圖73 支點(diǎn)截面作用效應(yīng)計(jì)算圖示 主梁內(nèi)力組合 據(jù)《橋規(guī)》~，根據(jù)可能同時(shí)出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇了三種最不利的效應(yīng)組合：短期效應(yīng)組合、標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合，見(jiàn)表81。以下就跨中截面在作用短期效應(yīng)組合情況下計(jì)算主梁預(yù)應(yīng)力筋，計(jì)算公式如下所示： 式（28）式中的為正常使用極限狀態(tài)按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值；由表81可得設(shè)預(yù)應(yīng)力筋截面重心距截面下緣為：形心至下緣距離為：預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用但至截面重心軸的距離為：T梁跨中毛截面面積為：慣性矩為：截面彈性抵抗矩為： 式（29）則有效預(yù)加力為： 式（210）現(xiàn)取,預(yù)應(yīng)力損失總和近似假定為20%張拉預(yù)應(yīng)力來(lái)估算，則所需預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積為： 式（211）采用3束7鋼絞線，單根鋼絞線公稱面積。 采用夾片群錨，內(nèi)徑70mm,外徑77mm的金屬波紋管成孔。設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離為a=80mm,假設(shè)是第一類(lèi)T形截面——橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，按“公預(yù)規(guī)”，本算例按二級(jí)公路橋梁設(shè)計(jì)，；m；——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；；L/3=,=+6*+12*==；——截面有效高度；整理得到：x=64（mm)②計(jì)算普通鋼筋 式（212）計(jì)算說(shuō)明只需要按構(gòu)造配置非預(yù)應(yīng)力鋼筋。根據(jù)以上規(guī)定跨中截面的細(xì)部構(gòu)造如91圖所示。如下表91所示表91 錨固截面的幾何特性分塊名稱(cm)翼緣4320938880116640三角承托196腹板659463632111110 式（213）= 式（214）, 式（215） 式（216） 說(shuō)明鋼束重心處于截面的核心范圍（1）預(yù)應(yīng)力鋼筋半跨布置形式 此橋采用直線段中間接圓弧曲線段的方式彎曲；N1，N2,N3彎起角均取值；各預(yù)應(yīng)力束的彎曲半徑為：；；。)彎起半徑R(mm)斜直線段水平投影長(zhǎng)度(mm)曲線段水平投影長(zhǎng)度(mm)水平線段長(zhǎng)度(mm)11460825000773834331089212108200006073288333443940815000452921625642表93鋼束長(zhǎng)度表鋼束號(hào)123長(zhǎng)度（mm）248402474024780表94各截面鋼束位置及其傾角表截面距跨中距離（mm）鋼束編號(hào)預(yù)應(yīng)力筋形式鋼束形心距梁頂距離（mm）彎起角度圖示跨中截面0N1水平直線1630N2水平直線N3水平直線L/4截面6240N1傾斜直線963N2傾斜直線1237N3曲線1516支點(diǎn)截面12250N1傾斜直線289N2傾斜直線544N3傾斜直線826 計(jì)算主梁截面幾何特性 以跨中截面為例進(jìn)行計(jì)算。 計(jì)算公式如下： 截面積 式（217）截面慣矩 式（218）計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表。以上式中： ，—分別為混凝土毛截面面積和慣矩； ，—分別為一根管道截面積和鋼束截面積； ，—分別為凈截面和換算截面重心到主梁上翼緣的距離； —分面積重心到主梁上緣的距離； —計(jì)算面積被所含的管道(鋼束)數(shù)； —鋼束與混凝土的彈性模量比值，表95跨中翼緣全寬截面面積和慣性矩計(jì)算表截面分塊名稱分塊面積分塊面積至上緣距離分塊積對(duì)上緣靜矩全截面重心至上緣距離分塊面積的自身慣距分塊面積對(duì)截面形心的慣性矩b1=180cm凈面積毛截面7138扣管道面積22820總和———b1=240cm換算面積毛截面8218鋼束換算面積總和———計(jì)算數(shù)據(jù) 3根 ③截面幾何特性匯總 其他截面特性值均按上述方法計(jì)算，下面將結(jié)果一并列于表96中。預(yù)應(yīng)力損失值因梁截面位置不同而有差異，現(xiàn)以四分點(diǎn)截面為例進(jìn)行計(jì)算，“其他截面用相同方法計(jì)算，其計(jì)算結(jié)果均列入鋼束預(yù)應(yīng)力損失一覽表內(nèi)。其計(jì)算結(jié)果如下表101所示。radmMPaN100N200N3 由錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 按JTG ，對(duì)曲線預(yù)應(yīng)力筋，在計(jì)算錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失時(shí)，應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響。張拉端錨下預(yù)應(yīng)力損失：；在反摩擦影響長(zhǎng)度內(nèi)，距張拉端x處的錨具變形、鋼筋回縮損失：在反摩擦影響長(zhǎng)度內(nèi)外，錨具變形、鋼筋回縮損失：四分點(diǎn)截面的計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表102表102 四分點(diǎn)截面計(jì)算表鋼束號(hào)(MPa/mm)影響長(zhǎng)度(mm)錨固端(MPa)距張拉端距離x(mm)MPaN1N2N3后張法梁當(dāng)采用分批張拉時(shí)，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，根據(jù)JTG ，計(jì)算公式為： 式（223）式中：—在先張拉鋼束重心處，由后張拉各批鋼束而產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，可按下式計(jì)算： 式（224） 其中：，—分別為鋼束錨固時(shí)預(yù)加的縱向力和彎矩， —計(jì)算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離，本設(shè)計(jì)采用逐根張拉，張拉順序?yàn)镹3，N2，1N。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表104按JTG ，鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失的終極值，按下式計(jì)算： 式（225）式中：—張拉系數(shù)，本設(shè)計(jì)采用一次張拉，； —鋼筋松弛系數(shù)，； —傳力錨固時(shí)鋼筋應(yīng)力。本設(shè)計(jì)考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋之前完成，和均采用預(yù)制梁的數(shù)據(jù)。按上述條件，查JTG =，(2) 計(jì)算 預(yù)加力：kN……………………………………………… …………………… 式（228）鋼筋重心處混凝土應(yīng)力：MPa……………………………………………… …………………… 式（229） 式（230） 式（231） 式（232）收縮、徐變應(yīng)力損失終極值：MPa …………………………………………………………………… 式（233） 表105示出了個(gè)控制截面的鋼束預(yù)應(yīng)力損失。（1）正截面承載力驗(yàn)算①確定混凝土受壓區(qū)高度 按JTG ，對(duì)于戴承托翼緣板的T形截面： 當(dāng)成立時(shí)，中性軸在翼緣板內(nèi)，否則在腹板內(nèi)。設(shè)中性軸到截面上緣距離為x，則：式中：—預(yù)應(yīng)力受壓區(qū)高度界限系數(shù)，按JTG ，對(duì)于 C50混凝土和鋼絞線，； —梁的有效高度，以跨中為例，cm； 說(shuō)明該截面破壞時(shí)屬于塑性破壞。其他截面均按此方法驗(yàn)算。本設(shè)計(jì)以距支座h/2處截面為例進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。kN kN 因此本設(shè)計(jì)主梁的T形截面尺寸復(fù)核要求。按JTG ，若符合下列公式要求時(shí)，則不需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。對(duì)于距支座h/2處截面：mm，mm，kN。 ① 計(jì)算斜截面水平投影長(zhǎng)度 按JTG ，計(jì)算斜截面水平投影長(zhǎng)度C： 式（237）式中：—斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比，當(dāng)時(shí)，取=； —通過(guò)斜截面受壓端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計(jì)值； —相應(yīng)于上述最大剪力時(shí)的彎矩組合設(shè)計(jì)值； —通過(guò)斜截面受壓區(qū)頂端正截面上的有效高度，自受拉縱向主筋的合理合力點(diǎn)至受壓邊緣的距離。m與假定值基本相同，可認(rèn)為是最不利截面。本設(shè)計(jì)選用直徑為12mm的HRB335鋼筋，間距為200mm的雙肢箍筋，則箍筋的總截面積為：箍筋間距cm，箍筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度MPa，箍筋配筋率為： 式（238）滿足JTG ，同時(shí)按JTG ，在距支點(diǎn)一倍梁高的范圍內(nèi)，箍筋間距縮小為10cm。(3) 斜截面抗彎承載力驗(yàn)算 本設(shè)計(jì)中所有鋼束均在梁端錨固，即鋼束根數(shù)沿梁跨幾乎沒(méi)有變化，可不必進(jìn)行該項(xiàng)承載力驗(yàn)算，通過(guò)構(gòu)造加以保證。表111 正截面抗裂驗(yàn)算表應(yīng)力部位跨中下緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)下緣2412525699869989890162497154242207283196006194873238755158391011879300376110028235700000(2)斜截面抗裂驗(yàn)算 按JTG ，對(duì)預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，斜截面混凝土的主拉應(yīng)力，應(yīng)符合下列要求：MPa式中：—由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： 式（245） 式（246）表112 計(jì)算表截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中42478096998 6998 6998 6998 (cm)0(cm)01583910158391015839101583910376110037611003761100