【文章內(nèi)容簡介】 =+++= 故 單位彎矩及抗扭慣矩Jy 和JTy： ?計(jì)算抗彎參數(shù)和扭彎參數(shù) 式中：為橋?qū)挼囊话? 為計(jì)算跨徑 ，取G=，則: ?計(jì)算荷載彎矩橫向分布影響線坐標(biāo) 已知，查GM圖表，可得表中數(shù)值。 GM圖表值橋位荷載位置b3b/4b/2b/40b/4/23b/4bk1011b/4b/213b/4bk0011b/2b/413b/42b用內(nèi)插法求各梁位處值： 1號、7號梁： 2號、6號梁： 3號、5號梁： 4號梁 ：（系梁位在o點(diǎn)的k值）列表計(jì)算各梁的橫向分布影響線坐標(biāo)值：（）?繪制橫向分布影響線圖（），求橫向分布系數(shù).對?號梁：兩車道 三車道 對?號梁：兩車道 三車道 四車道 對?號梁：四車道 對?號梁：四車道 +++）=取最大值： 跨中荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算圖2）支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)采用杠桿原理方法計(jì)算，首先繪制橫向影響線圖（），在橫向按最不利荷載布置。 橫向分布影響線坐標(biāo)計(jì)算式荷載位置b3b/4b/2b/40b/4b/23b/4b1號2號3號4號1111000011 支座處荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算圖 對于?號梁： 對于?號梁： ?號、?號、?號、?號梁的橫向分布系數(shù)和?號梁一樣對于?號梁： 3）橫向分布系數(shù)匯總，： 橫向分布系數(shù)匯總荷載類別??????? 公路—I級 （3）車道荷載的取值 根據(jù)《橋規(guī)》、公路I級的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)公路I級車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為q= 根據(jù)規(guī)范 28米跨徑時(shí)P=268KN，計(jì)算剪力時(shí)， （4）計(jì)算可變作用效應(yīng) 主梁活載彎矩時(shí)，均采用全跨統(tǒng)一的橫向分布系數(shù)m,鑒于跨中和四分點(diǎn)剪力響線的較大坐標(biāo)位于橋跨中部。故也按不變的m來計(jì)算，求支點(diǎn)和變化點(diǎn)截面 活載剪力時(shí)，由于主要荷重集中在支點(diǎn)附近而應(yīng)考慮支撐條件的影響，按橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化曲線取值，即從支點(diǎn)到四分之一之間，橫向分布系數(shù)用m, m直線插入其區(qū)段均取m值。 1）跨中截面計(jì)算（）： 式中：S—所求截面汽車標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩或剪力 —車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 —車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 —影響線上同號區(qū)段的面積 y—影響線上最大坐標(biāo)值 可變作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) 可變作用沖擊效應(yīng)： 2）求四分點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力（）可變作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)： 可變作用沖擊效應(yīng)： 3）求變化點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力（） 通過比較，集中荷載作用在第一根橫梁處為最不利情況，如下： 可變作用沖擊效應(yīng)： 4）求支點(diǎn)截面的最大剪力（）可變作用沖擊效應(yīng)： 按《橋規(guī)》—，根據(jù)可能同時(shí)出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇了三種最不利效應(yīng)組合：短期效應(yīng)組合、標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合（） 主梁作用效應(yīng)組合序號荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面變化點(diǎn)截面支點(diǎn)MmaxVmaxMmaxVmaxMmaxVmaxVmax()(KN)()(KN)()(KN)(KN)（1） 第一期永久作用0（2） 第二期永久作用0（3） 總永久作用=(1)+(2)0（4） 可變作用公路一級（5）可變作用沖擊（6） 標(biāo)準(zhǔn)組合=（3）+（4）+（5）（7） 短期組合=（3）+（4）（8） 極限組合=(3)+[(4)+(5)]（1）按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù) 式中：—持久狀態(tài)使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值 C1—與荷載有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，對于公路I級， —一股鋼絞線截面積。 ks—上核心距，在前以算出ks=； —鋼束偏心距，初估=15cm，則 對?號梁： （2）按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)式中：—承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩 —經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，——， —預(yù)應(yīng)力鋼絞線的設(shè)計(jì)強(qiáng)度，1260MPa 根據(jù)上述兩種極限狀態(tài)取鋼束數(shù)n=6（1）跨中截面及錨固端截面的鋼束位置 1）對于跨中截面，在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造要求的前提下，盡可能使鋼束群重心的偏心距大些，采用內(nèi)徑70mm、外徑77mm的預(yù)埋鐵皮波紋管，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，管道至梁底和梁側(cè)凈距不應(yīng)小于3cm及管道直徑的1/2。由此可直接得出鋼束群重心至梁底距離為： 2）預(yù)制時(shí)在梁端錨固N(yùn)1——N6號鋼束，對于錨固截面，為了方便張拉操作，將所有鋼束都錨固在梁端，所以鋼束布置要考慮到錨頭布置的可能性以滿足張拉要求，也要使預(yù)應(yīng)力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓。 。鋼束群重心至梁底的距離為： 為驗(yàn)核上述布置得鋼束群重心位置，需計(jì)算錨固端截面幾何特征（）。分塊名稱 (cm) (cm) （1） （2）(4) (5)(6) (7)=(4)+(6)翼板220012100三角承托腹板 7155 其中： 故計(jì)算得： 說明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi)。（2）鋼束彎起角和線形的確定 確定鋼束起彎角時(shí)，要考慮到其因彎起所產(chǎn)生的豎向預(yù)剪力有足夠的數(shù)量，同時(shí)要考慮到由其增大而導(dǎo)致磨擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過大。故將錨固端截面分為上、下兩部分，176。；下部鋼束彎起角暫定為7176。，所有鋼束線型均先用兩端為圓弧線中間再加一段直線，且整根鋼束管道都布置同一豎直平面內(nèi)。 錨固端鋼束群位置圖 （3）鋼束計(jì)算 1）計(jì)算鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離 錨固到支座中心線的水平距離（）為： 下圖示出了鋼束計(jì)算圖式（），鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離列表計(jì)算（） 鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離鋼束號起彎高度y(cm)y1(cm)y2(cm)L1(cm)X3(cm) R(cm)X2(m)X1(m)N1(N2)211007N3(N4)451007N510710015N6125100152）控制截面的鋼束重心位置計(jì)算?各鋼束重心位置計(jì)算（） 由圖示的幾何關(guān)系，當(dāng)計(jì)算截面在曲線段時(shí)，計(jì)算公式為： ，當(dāng)計(jì)算截面在近端錨固點(diǎn)的直線段時(shí)，計(jì)算公式為： 式中：——鋼束彎起后，在計(jì)算截面處鋼束重心到梁底的距離； ——計(jì)算截面處鋼束的升高值； ——鋼束起彎前到梁底的距離； ——鋼束彎起半徑 ?計(jì)算鋼束群重心到梁底距離 各計(jì)算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置截面鋼束號 R(cm) 四分點(diǎn)N1(N2)未彎起——99N3(N4)未彎起——1515N599N615變化點(diǎn)N1(N2)9N3(N4)15N59N6 15 125 支點(diǎn)直線段yN1(N2)217926N3(N4)45715N5107159N612515153）鋼束長度計(jì)算其中鋼束的曲線長度可按圓弧半徑與彎起角度進(jìn)行計(jì)算。通過每根鋼束長度計(jì)算，就可以得出一片主梁和一孔橋所需鋼束的總長度。：鋼束號R(cm) 鋼束起角度 曲線長度（cm) 直線長度 直線長度 有效長度鋼束預(yù)留長度(cm) 鋼束長度（cm)(1)(2)(3)(4)(5) (6) (7) (8)=(6)+(7)N1(N2)7100140N3(N4)7100140N515100140N615100140 計(jì)算主梁截面幾何特征： 截面面積及慣矩計(jì)算（1）凈截面幾何特征計(jì)算。 在預(yù)加應(yīng)力階段，只需要計(jì)算小截面的幾何特征（）。 計(jì)算公式如下： 截面積 截面慣矩 （2）換算截面幾何特征計(jì)算 1）整體截面幾何特征計(jì)算 在使用荷載階段需要計(jì)算大截面的幾何特性，計(jì)算公式如下： 截面積 截面慣矩 式中：、——分別為混凝土毛截面面積和慣矩； 、——分別為一根管道截面積和鋼束截面積； 、——分別為凈截面和換算截面重心到主梁上緣的距離； ——分面積重心到主梁上緣的距離；