【文章內(nèi)容簡介】 36177——211348——267572翼板①換軸以上凈面積對 凈軸靜矩 So—n2100144648換算軸以上換算面積對換算靜矩So—o3000202980三角承托②5002902550028415肋部③3767236192 ——211345——267587注：*指凈截面重心軸；**指換算截面重心名稱符號單位截面跨中四分點支點混凝土凈截面凈面積An cm2凈慣矩In cm4310044643101346340796211凈軸到截面上緣距離ynscm凈軸到截面下緣距離 ynx cm截面抵抗矩上緣Wns cm3 405924405989491817下緣Wnx cm3 272879272983381095對凈軸靜矩翼緣部分面積 cm3184949184977193371凈軸以上面積 cm3211348211392297233換軸以上面積 cm3211345211371296905馬蹄部分面積cm3156811157199—鋼束群重心到凈軸距離 cm混凝土換算截面換算面積Aocm2換算慣矩Io cm4404963714048872746433827換軸到截面上緣距離yos cm換軸到截面下緣距離yox cm截面抵抗矩上緣Wos cm3 5388024538722583340下緣Woxcm3352633352557420596對凈軸靜矩翼緣部分面積 cm3242427242414250857凈軸以上面積cm3267572267575243390換軸以上面積cm3267587267575243680馬蹄部分面積 cm3211593211561—鋼束群重心到凈換算軸距離cm鋼束群重心到截面下緣距離cm表14：主梁截面幾何特征值總表 預應力鋼束與管道壁之間的摩擦引起的預應力損失 按《公預規(guī)》，后張法構(gòu)件張拉時，預應力鋼筋與管道壁之間磨擦引起的預應力損失，可按下式計算： 式中 ：—張拉鋼束時錨下餓控制應力；根據(jù)《公預規(guī)》，對于鋼絞線取張控制應力為： （見表1） —預應力鋼筋與管道壁的磨擦系數(shù)，對于預埋波紋管??； —從張拉端至計算截面曲線管道部分切線的夾角之和（rad）； —管道每米局部偏差對磨擦的影響系數(shù)，取為k=；—從張拉端至計算截面的管道長度，可近似地取該段管道在構(gòu)件縱軸上的投影長度（見圖14）。當四分點為計算截面時。 四分點截面的計算結(jié)果見表15。表15：四分點截面管道摩擦損失計算表鋼束 （）(rad)(m)(Mpa)N1(N2)7N3(N4)7N515N6注：*見表10所示，其中值由表10中的值反求得到。 、鋼束回縮引起的損失按《公預規(guī)》：對曲線預應力筋，在計算錨具變形、鋼束回縮引起的預應力損失時，應考慮錨固后反向摩擦的影響。根據(jù)《公預規(guī)》附錄D，的計算公式如下。反向摩擦影響長度：式中：—張拉端錨具變形、鋼筋回縮值(mm)，按《公預規(guī)》；對于夾片錨具； —單位長度由管道摩擦引起的預應力損失，按下式計算： 其中：—張拉端錨下控制應力，本算例為=1395MPa； —預應力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應力，即跨中截面扣除后的鋼筋應力； —張拉端至錨固端距離。 張拉端錨下預應力損失：； 在反摩擦影響長度內(nèi)，距張拉端x處的錨具變形、鋼筋回縮損失： ； 在反摩擦影響長度外，錨具變形、鋼筋回縮損失：。錨具變形預應力損失計算匯總?cè)绫?6. 混凝土彈性收縮引起的預應力損失后張法預應力混凝土構(gòu)件當采用分批張拉時，先張拉的鋼束由張拉后批鋼束所引起的混凝土彈性壓縮的預應力損失，根據(jù)《公預規(guī)》，可按下式計算： 式中： —在計算截面先張拉的鋼束重心處，由后張拉各批鋼束產(chǎn)生的混凝土法向應力（Mpa），可按下式計算： 其中：—分別為鋼束錨固時預加的縱向力和彎矩；—計算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離，其中值見表14所示，值見表10。預制時逐根張拉鋼束，預制時張拉N1—N6，張拉順序N5，N6，N1,N4，N2，N3。計算時應從最后張拉的一束逐步向前推進。預應力損失見表17。表16 錨具變形引起的預應力損失計算表截面鋼束編號（mm）（mm）跨中截面N1 2截面不受反摩阻力N3 4N5N6L/4截面N1 2N3 4N5N6支點截面N1 2N3 4N5N689表17 四分點截面分批張拉鋼束應力損失計算表計算數(shù)據(jù) Aj= ΔAy= Ij =31013463cm4 yjx = ny =鋼束號錨固時預加縱向力Nyo =ΔAyδyocosα(MPa)Nyo()eyi= yjxai(見表16)（cm）預加彎矩Myo=Nyoeyi(MPacm3即Nm)Nyo(Nm)計算應力損失的鋼束號相應鋼束至凈軸距離eyj(cm)(MPa)（MPa）錨固時鋼束應力δyo=δk－δs1－δs2－δs4（MPa）δyoΔAycosα(見表4－15)Nyo合計張拉次序N310395511039551N2 N210972012136752N4N49948023131554N1N110474034178957N695096N69214855100442N5N59509996051441 由鋼束應力松弛引起的損失根據(jù)《公預規(guī)》，預應力鋼絞線由于松弛引起的預應力損失終極值，可按下式計算：式中：—張拉系數(shù)，本算例采用一次張拉，=； —鋼筋松弛系數(shù)，對于低松弛鋼筋 =；—傳力錨固時的鋼筋應力。 計算得四分點截面鋼絞線由松弛引起的應力損失的終極值見表18。表18:四分點截面計算表鋼束號 N1N2N3N4N5N6 混凝土收縮和徐變引起的預應力損失 根據(jù)《公預規(guī)》，由混凝土收縮、徐變引起的構(gòu)件受拉區(qū)和受壓區(qū)預應力鋼筋的預應力損失，可按下列公式計算： 式中：—全部鋼束重心處由混凝土收縮、徐變引起的預應力損失值； —鋼束錨固時，全部鋼束重心處由預加應力（扣除相應階段的應力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響；—預應力鋼筋的彈性模量；—預應力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值；—配筋率，；—鋼束錨固時相應的凈截面面積，對后張法構(gòu)件，見表14；—截面回轉(zhuǎn)半徑，；—鋼束群重心至截面凈軸的距離，見表14；—加載齡期為，計算齡期為時的混凝土收縮應變；—加載齡期為，計算齡期為時的混凝土徐變系數(shù)；（1）徐變系數(shù)終極值和收縮應變終極值得計算構(gòu)件理論厚度的計算公式為： 式中：—主梁混凝土截面面積； —與大氣接觸的截面周邊長度。由于考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋之前完成，和均采用預制梁的數(shù)據(jù)。對于混凝土毛截面，四分點與垮中截面上述數(shù)據(jù)完全相同，即： 設(shè)混凝土收縮和徐變在野外一般條件（相對濕度為75%）下完成，受荷時混凝土加載齡期為20d。按照上述條件，查《公預規(guī)》,（2）計算混凝土收縮和徐變引起的應力損失列表計算在表19內(nèi)。表19：四分點截面計算數(shù)據(jù) 計算 （1）(2)（3）=（1）+（2）計算應力損失分子項分母項（4）（5）（6）% 預加力計算及鋼束預應力損失匯總 施工階段傳力錨固應力及其產(chǎn)生的預加力：（1） （2）由產(chǎn)生的預加力 縱向力： 彎矩： 剪力： 式中：—鋼束彎起后與梁軸的夾角，和的值參見表10； —單根鋼束的截面積?？捎蒙鲜鐾瑯拥姆椒ㄓ嬎愠鲱A加應力階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預加力，，下面將計算的結(jié)果列入表20內(nèi)。表21示出了各控制截面的鋼束預應力損失。表20：預加力作用效應計算表截面鋼束號 （見表17） （見表17） （見表17） 四分點101020103010401050106 ——跨中 0支點表21：鋼束預應力損失一覽表截面鋼束號預加應力階段正常使用階段錨固前預應力損失錨固時鋼筋錨固后預加應力損失鋼束有效應力（MPa）（MPa)跨中1 230456四分點1230456支點1230456第6章 主梁截面承載力與應力驗算 預應力混凝土梁從預加應力開始受到荷載的破壞，需經(jīng)歷預加應力、使用荷載作用、裂縫出現(xiàn)和破壞等四個受力階段，為保證主梁受力可靠并予以控制，應對控制截面進行各個階段的強度與應力驗算。在以下內(nèi)容中，先進行持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)承載力驗算，最后進行短暫狀態(tài)構(gòu)件的截面應力驗算。對于抗裂驗算，《公預規(guī)》根據(jù)公路簡支梁標準設(shè)計的經(jīng)驗，對于全預應力梁在使用階段短期效應組合作用下，只要截面不出現(xiàn)拉應力就可滿足。 持久狀況承載能力極限狀態(tài)承載力驗算在承載能力極限狀態(tài)下，預應力混凝土梁沿正截面和斜截面都有可能破壞，下面驗算這兩類截面的承載力。 圖15示出正截面承載力計算圖式。 1）確定混凝土受壓區(qū)高度根據(jù)《公預規(guī)》，對于帶承托翼緣板的T形截面：當成立時，中性軸在翼緣部分內(nèi)，否則在腹板內(nèi)。 圖15：正截面承載能力計算圖（圖式尺寸：cm）本算例的這一判別式： 左邊=右邊=∵左邊右邊，即中性軸在翼板內(nèi)。設(shè)中性軸到截面上緣距離為，則：其中，—預應力混凝土受彎構(gòu)件受壓區(qū)高度界限系數(shù)，按《公預規(guī)》，對于C