【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 36177——211348——267572翼板①換軸以上凈面積對(duì) 凈軸靜矩 So—n2100144648換算軸以上換算面積對(duì)換算靜矩So—o3000202980三角承托②5002902550028415肋部③3767236192 ——211345——267587注：*指凈截面重心軸；**指換算截面重心名稱符號(hào)單位截面跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)混凝土凈截面凈面積An cm2凈慣矩In cm4310044643101346340796211凈軸到截面上緣距離ynscm凈軸到截面下緣距離 ynx cm截面抵抗矩上緣Wns cm3 405924405989491817下緣Wnx cm3 272879272983381095對(duì)凈軸靜矩翼緣部分面積 cm3184949184977193371凈軸以上面積 cm3211348211392297233換軸以上面積 cm3211345211371296905馬蹄部分面積cm3156811157199—鋼束群重心到凈軸距離 cm混凝土換算截面換算面積Aocm2換算慣矩Io cm4404963714048872746433827換軸到截面上緣距離yos cm換軸到截面下緣距離yox cm截面抵抗矩上緣Wos cm3 5388024538722583340下緣Woxcm3352633352557420596對(duì)凈軸靜矩翼緣部分面積 cm3242427242414250857凈軸以上面積cm3267572267575243390換軸以上面積cm3267587267575243680馬蹄部分面積 cm3211593211561—鋼束群重心到凈換算軸距離cm鋼束群重心到截面下緣距離cm表14：主梁截面幾何特征值總表 預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失 按《公預(yù)規(guī)》，后張法構(gòu)件張拉時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間磨擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，可按下式計(jì)算： 式中 ：—張拉鋼束時(shí)錨下餓控制應(yīng)力；根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對(duì)于鋼絞線取張控制應(yīng)力為： （見(jiàn)表1） —預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的磨擦系數(shù)，對(duì)于預(yù)埋波紋管??； —從張拉端至計(jì)算截面曲線管道部分切線的夾角之和（rad）； —管道每米局部偏差對(duì)磨擦的影響系數(shù)，取為k=；—從張拉端至計(jì)算截面的管道長(zhǎng)度，可近似地取該段管道在構(gòu)件縱軸上的投影長(zhǎng)度（見(jiàn)圖14）。當(dāng)四分點(diǎn)為計(jì)算截面時(shí)。 四分點(diǎn)截面的計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表15。表15：四分點(diǎn)截面管道摩擦損失計(jì)算表鋼束 （）(rad)(m)(Mpa)N1(N2)7N3(N4)7N515N6注：*見(jiàn)表10所示，其中值由表10中的值反求得到。 、鋼束回縮引起的損失按《公預(yù)規(guī)》：對(duì)曲線預(yù)應(yīng)力筋，在計(jì)算錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失時(shí)，應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》附錄D，的計(jì)算公式如下。反向摩擦影響長(zhǎng)度：式中：—張拉端錨具變形、鋼筋回縮值(mm)，按《公預(yù)規(guī)》；對(duì)于夾片錨具； —單位長(zhǎng)度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下式計(jì)算： 其中：—張拉端錨下控制應(yīng)力，本算例為=1395MPa； —預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應(yīng)力，即跨中截面扣除后的鋼筋應(yīng)力； —張拉端至錨固端距離。 張拉端錨下預(yù)應(yīng)力損失：； 在反摩擦影響長(zhǎng)度內(nèi)，距張拉端x處的錨具變形、鋼筋回縮損失： ； 在反摩擦影響長(zhǎng)度外，錨具變形、鋼筋回縮損失：。錨具變形預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算匯總?cè)绫?6. 混凝土彈性收縮引起的預(yù)應(yīng)力損失后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件當(dāng)采用分批張拉時(shí)，先張拉的鋼束由張拉后批鋼束所引起的混凝土彈性壓縮的預(yù)應(yīng)力損失，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，可按下式計(jì)算： 式中： —在計(jì)算截面先張拉的鋼束重心處，由后張拉各批鋼束產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力（Mpa），可按下式計(jì)算： 其中：—分別為鋼束錨固時(shí)預(yù)加的縱向力和彎矩；—計(jì)算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離，其中值見(jiàn)表14所示，值見(jiàn)表10。預(yù)制時(shí)逐根張拉鋼束，預(yù)制時(shí)張拉N1—N6，張拉順序N5，N6，N1,N4，N2，N3。計(jì)算時(shí)應(yīng)從最后張拉的一束逐步向前推進(jìn)。預(yù)應(yīng)力損失見(jiàn)表17。表16 錨具變形引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表截面鋼束編號(hào)（mm）（mm）跨中截面N1 2截面不受反摩阻力N3 4N5N6L/4截面N1 2N3 4N5N6支點(diǎn)截面N1 2N3 4N5N689表17 四分點(diǎn)截面分批張拉鋼束應(yīng)力損失計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù) Aj= ΔAy= Ij =31013463cm4 yjx = ny =鋼束號(hào)錨固時(shí)預(yù)加縱向力Nyo =ΔAyδyocosα(MPa)Nyo()eyi= yjxai(見(jiàn)表16)（cm）預(yù)加彎矩Myo=Nyoeyi(MPacm3即Nm)Nyo(Nm)計(jì)算應(yīng)力損失的鋼束號(hào)相應(yīng)鋼束至凈軸距離eyj(cm)(MPa)（MPa）錨固時(shí)鋼束應(yīng)力δyo=δk－δs1－δs2－δs4（MPa）δyoΔAycosα(見(jiàn)表4－15)Nyo合計(jì)張拉次序N310395511039551N2 N210972012136752N4N49948023131554N1N110474034178957N695096N69214855100442N5N59509996051441 由鋼束應(yīng)力松弛引起的損失根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失終極值，可按下式計(jì)算：式中：—張拉系數(shù)，本算例采用一次張拉，=； —鋼筋松弛系數(shù)，對(duì)于低松弛鋼筋 =；—傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力。 計(jì)算得四分點(diǎn)截面鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失的終極值見(jiàn)表18。表18:四分點(diǎn)截面計(jì)算表鋼束號(hào) N1N2N3N4N5N6 混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，由混凝土收縮、徐變引起的構(gòu)件受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失，可按下列公式計(jì)算： 式中：—全部鋼束重心處由混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值； —鋼束錨固時(shí)，全部鋼束重心處由預(yù)加應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響；—預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量；—預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值；—配筋率，；—鋼束錨固時(shí)相應(yīng)的凈截面面積，對(duì)后張法構(gòu)件，見(jiàn)表14；—截面回轉(zhuǎn)半徑，；—鋼束群重心至截面凈軸的距離，見(jiàn)表14；—加載齡期為，計(jì)算齡期為時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變；—加載齡期為，計(jì)算齡期為時(shí)的混凝土徐變系數(shù)；（1）徐變系數(shù)終極值和收縮應(yīng)變終極值得計(jì)算構(gòu)件理論厚度的計(jì)算公式為： 式中：—主梁混凝土截面面積； —與大氣接觸的截面周邊長(zhǎng)度。由于考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋之前完成，和均采用預(yù)制梁的數(shù)據(jù)。對(duì)于混凝土毛截面，四分點(diǎn)與垮中截面上述數(shù)據(jù)完全相同，即： 設(shè)混凝土收縮和徐變?cè)谝巴庖话銞l件（相對(duì)濕度為75%）下完成，受荷時(shí)混凝土加載齡期為20d。按照上述條件，查《公預(yù)規(guī)》,（2）計(jì)算混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失列表計(jì)算在表19內(nèi)。表19：四分點(diǎn)截面計(jì)算數(shù)據(jù) 計(jì)算 （1）(2)（3）=（1）+（2）計(jì)算應(yīng)力損失分子項(xiàng)分母項(xiàng)（4）（5）（6）% 預(yù)加力計(jì)算及鋼束預(yù)應(yīng)力損失匯總 施工階段傳力錨固應(yīng)力及其產(chǎn)生的預(yù)加力：（1） （2）由產(chǎn)生的預(yù)加力 縱向力： 彎矩： 剪力： 式中：—鋼束彎起后與梁軸的夾角，和的值參見(jiàn)表10； —單根鋼束的截面積?？捎蒙鲜鐾瑯拥姆椒ㄓ?jì)算出預(yù)加應(yīng)力階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力，，下面將計(jì)算的結(jié)果列入表20內(nèi)。表21示出了各控制截面的鋼束預(yù)應(yīng)力損失。表20：預(yù)加力作用效應(yīng)計(jì)算表截面鋼束號(hào) （見(jiàn)表17） （見(jiàn)表17） （見(jiàn)表17） 四分點(diǎn)101020103010401050106 ——跨中 0支點(diǎn)表21：鋼束預(yù)應(yīng)力損失一覽表截面鋼束號(hào)預(yù)加應(yīng)力階段正常使用階段錨固前預(yù)應(yīng)力損失錨固時(shí)鋼筋錨固后預(yù)加應(yīng)力損失鋼束有效應(yīng)力（MPa）（MPa)跨中1 230456四分點(diǎn)1230456支點(diǎn)1230456第6章 主梁截面承載力與應(yīng)力驗(yàn)算 預(yù)應(yīng)力混凝土梁從預(yù)加應(yīng)力開(kāi)始受到荷載的破壞，需經(jīng)歷預(yù)加應(yīng)力、使用荷載作用、裂縫出現(xiàn)和破壞等四個(gè)受力階段，為保證主梁受力可靠并予以控制，應(yīng)對(duì)控制截面進(jìn)行各個(gè)階段的強(qiáng)度與應(yīng)力驗(yàn)算。在以下內(nèi)容中，先進(jìn)行持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)承載力驗(yàn)算，最后進(jìn)行短暫狀態(tài)構(gòu)件的截面應(yīng)力驗(yàn)算。對(duì)于抗裂驗(yàn)算，《公預(yù)規(guī)》根據(jù)公路簡(jiǎn)支梁標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)的經(jīng)驗(yàn)，對(duì)于全預(yù)應(yīng)力梁在使用階段短期效應(yīng)組合作用下，只要截面不出現(xiàn)拉應(yīng)力就可滿足。 持久狀況承載能力極限狀態(tài)承載力驗(yàn)算在承載能力極限狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)力混凝土梁沿正截面和斜截面都有可能破壞，下面驗(yàn)算這兩類截面的承載力。 圖15示出正截面承載力計(jì)算圖式。 1）確定混凝土受壓區(qū)高度根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對(duì)于帶承托翼緣板的T形截面：當(dāng)成立時(shí)，中性軸在翼緣部分內(nèi)，否則在腹板內(nèi)。 圖15：正截面承載能力計(jì)算圖（圖式尺寸：cm）本算例的這一判別式： 左邊=右邊=∵左邊右邊，即中性軸在翼板內(nèi)。設(shè)中性軸到截面上緣距離為，則：其中，—預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件受壓區(qū)高度界限系數(shù)，按《公預(yù)規(guī)》，對(duì)于C