【文章內容簡介】 23594154管道面積191421442797凈面積359828250127881418634換算截面毛截面70903791962501335027709676換算面積380831052609969417279250133502696326表57 1/4截面面積及慣矩計算表截面名稱面積重心到上緣距離對上緣凈矩截面重心到上緣距離自身慣性矩di Ｉ凈截面毛截面70603789712501278823842904管道面積179641001189809凈面積361006250127881169883換算截面毛截面70903791962501335027237714換算面積357392153117414935250133502224364 表58支點截面面積及慣矩計算表截面名稱面積重心到上緣距離對上緣凈矩截面重心到上緣距離自身慣性矩diＩ凈截面毛截面1031126431543172575931447787管道面積11711113040281684凈面積1019463011331725759277972換算截面毛截面10312643154317257591115332260327換算面積234111259445234441054666909731725759534598b. 換算截面幾何特征計算在使用荷載階段需計算結構整體化后的截面幾何特征，計算公式如下：換算截面面積 （57） 換算截面慣性矩 （58）式中：A,I分別為混凝土毛截面面積和慣矩 ΔA, ΔAP分別為一根管道面積和鋼束截面積 yis yos 分別為凈截面和換算截面重心島主梁上緣距離 yi 分塊面積重心到主梁上緣距離 n計算截面內所含的管道數 鋼束與混凝土彈性模量比 =換算截面幾何特征計算結果見表56 、表57和表58。（2）截面靜矩計算預應力鋼筋混凝土梁在張拉階段和使用階段都要產生剪力，這兩個階段的剪應力應該相疊。靜矩計算圖式見圖54。圖54 凈距計算圖式a. 在張拉階段，凈截面的中和軸（凈軸）位置產生的最大剪力應該與使用階段在凈軸位置產生的剪應力疊加b. 在使用階段，換算截面中和軸位置產生的剪應力，應該與張拉階段再換位置剪應力疊加因此，對于每個荷載作用階段，需計算四個階段剪應力：A線以上（以下）的面積對中性軸靜矩，bb線以上（以下）的面積對中性軸靜矩，nn線以上（以下）的面積對中性軸靜矩，oo線以上（以下）的面積對中性軸靜矩?？缰薪孛鎸χ匦妮S靜矩計算見表59。表59跨中截面對重心軸靜矩計算表分塊面積b =218cm ys=b =220cm ys=靜矩類別分塊面積(cm2)y(cm)S(cm3)靜矩類別A(cm2)y(cm)S(cm3)翼板翼緣部分對凈軸靜矩3270翼緣部分對凈軸靜矩3300163251三角承托606606肋部9696下三角馬蹄部分對凈軸凈矩144馬蹄部分對凈軸凈矩144馬蹄8009053680086424肋部192192管道鋼束117 續(xù)表59 翼板凈軸以上凈面積對凈軸靜矩3270凈軸以上凈面積對凈軸靜矩3300163251三角承托60660624222肋部10855翼板換軸以上凈面對凈軸靜矩3270換軸以上凈面對凈軸靜矩3300163251三角承托60660624222肋部14092201565 截面的特性總匯主要包括混凝土凈截面和混凝土換算截面的計算數據。其中，計算項目包括截面的凈面積，凈慣性距，凈軸到上下緣的距離，上下緣的截面抵抗距，對換周凈距和對凈軸凈距等。一般取跨中截面，四分點截面和支點截面。截面特性匯總的主要計算結果見表510。表510截面特性匯總表截面名稱符號截面跨中四分點支點混凝土凈截面凈面積An凈慣性矩In235941542384290531447787凈軸到截面上緣距離yns凈軸到截面下緣距離ynx123截面抵抗矩上緣Wns455222458517508864下緣Wnx191558277807對凈軸凈矩翼板部分San170270200581凈軸以上Snn176921177956245765換軸以上Son177831243672馬蹄部分Sbn95981鋼束群重心到凈軸距離en續(xù)表510混凝土換算截面換算面積Ao換算慣性矩Io277096772723771532260357換軸到截面上緣距離yos換軸到截面下緣距離yox截面抵抗矩上緣Wos486391480807下緣Wox234768289175對換軸凈矩翼板部分Sao190124216348凈軸以上Sno400254457213換軸以上Soo201565201342458402馬蹄部分Sbo100873鋼束群重心到換軸距離eo由《公預規(guī)》，當計算主梁截面應力和確定綱束的控制應力時，應計算預應力損失值，后張法的預應力損失包括前期預應力損失和后期預應力損失。而梁內綱束的錨固應力和有效應力分別等于張拉應力扣除相應階段的預應力損失《公預規(guī)》，計算公式為 （59）式中：－張拉鋼束時的控制應力，對于鋼鉸線取張拉控制應力為＝ μ—鋼束與管道壁的摩擦系數，對于橡膠管抽芯成型的管道取 μ=； θ—從張拉端到計算截面曲線管道部分切線的夾角之和，以rad計； k—管道每米局部偏差對摩擦的影響系數，取k=； x—從張拉端到計算截面的管道長度（以m計），可近似取其在縱軸上的投影長度，當四分點為計算截面時，x=axi+l/4；四分點截面管道摩擦損失計算見表511，鋼束回縮引起的損失錨具變形，鋼束回縮引起的預應力損失的公式為 （510）本計算中：錨固端變形值 ，按兩端張拉考慮表511 四分點截面管道摩擦損失計算表截面綱束號θμθxkxkx＋μθσcon=[1e(μθ+KX)]度弧度跨中截面N1,27N3,47N515N615四分點截面N1,27N3,47N5N6支點截面N1,2N3,4N5N6后張法梁采用分批張拉時，先張拉的鋼束由于后張拉鋼束產生的混凝土彈性壓縮引起預應力損失，根據《公預規(guī)》，計算公式為： （511）式中：－在計算截面先張拉鋼束重心處，由后張拉各批鋼束產生的砼法向力，可以按下式計算： （512）其中，－分別為鋼束錨固時預加的縱向力和彎矩－計算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離，錨具變形，鋼束回縮引起的損失計算見表512。砼彈性壓縮引起的預應力損失計算見表513（σ了5）按規(guī)范，對于作超張拉的鋼絲束由松弛引起的應力損失的終極值，按下式計算： σ了5==1395= （513）由《公預規(guī)》，鋼鉸線由松弛引起的損失終極值，按下式計算 （514）式中：－張拉系數，本設計一次張拉， －鋼筋松弛系數，對于低松弛鋼筋， －傳力錨固時的鋼筋應力以四分點截面鋼束應力松弛引起的應力損失為例進行闡述計算見表514。44四分點截面σl4計算計算數據 AN= cm2 ΔAP= cm2 In= cm4 ynx=123cm αEP=鋼束號錨固時預加縱向力NPO=ΔAPσPOCOSα∑NPOKNepi=ynxai(cm)MPO.∑MPO應力損失的鋼束號錨固時鋼束應力σPOΔAPσPOCOSαNPON6115597099689968910097188N5N510899152915118841114110519992023888N4N41135953495342837510610106143034503N3N3110192539253376291069808714015374N2N21070898889884661711510336895049063N1N11026861855236552351159910876040150表512錨具變形、鋼束回縮引起的損失計算表 四分點截面σl4計算截面σl4計算計算數據 AN= cm2 ΔAP= cm2 In= cm4 ynx=123cm αEP=ep∑ΔσPCσl4鋼束號錨固時預加縱向力NPO=ΔAPσPOCOSα∑NPO KNepi=ynxai(cm)∑NPO/ AN∑MPO ep / In合計錨固時鋼束應力σPOΔAPσPOCOSαNPO114N6118599599959995910610666N511509667966719627115106N41209101611016129789106115131N311739859985939649106175N211309492949249141115N110939128918258323115 截面σl4計算計算數據 AN= cm2 ΔAP= cm2 In= cm4 ynx= αEP=MPO.∑MPO 計算應力