【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 求和分塊名稱(chēng)及序號(hào)已知：靜矩類(lèi)別及符號(hào)分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離對(duì)凈軸靜矩翼板1翼緣部分對(duì)凈軸靜矩1600三角承托2888肋部3192求和下三角4馬蹄部分對(duì)凈軸靜矩64馬蹄5640肋部6128管道或鋼束求和翼板1凈軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩1600三角才承托2888肋部3求和翼板1換軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩1600三角承托2888肋部3求和表2—16支點(diǎn)截面對(duì)重心軸靜矩計(jì)算分塊名稱(chēng)及序號(hào)已知：靜矩類(lèi)別及符號(hào)分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離對(duì)凈軸靜矩翼板1翼緣部分對(duì)凈軸靜矩1440三角承托2肋部3求和翼板1凈軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩1440三角才承托2肋部3求和翼板1換軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩1440三角承托2肋部3求和分塊名稱(chēng)及序號(hào)已知：靜矩類(lèi)別及符號(hào)分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離對(duì)凈軸靜矩翼板1翼緣部分對(duì)凈軸靜矩1600三角承托2肋部3求和翼板1凈軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩1600三角才承托2肋部3求和翼板1換軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩1600三角承托2肋部3求和將計(jì)算結(jié)果進(jìn)行匯總，見(jiàn)表2—17。 表2—17 截面幾何特性計(jì)算總表名稱(chēng)符號(hào)單位截面跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)混凝土截面凈面積凈慣性矩凈軸到截面上緣距離凈軸到截面下緣距離截面抵抗矩上緣下緣對(duì)凈軸靜矩翼緣部分面積凈軸以上面積換軸以上面積馬蹄部分面積—鋼束群重心到凈軸距離換算面積換算慣性矩?fù)Q軸到截面上緣距離混凝土換算截面換軸到截面下緣距離截面抵抗矩上緣下緣對(duì)換軸靜矩翼緣部分面積 （續(xù)）混凝土換算截面對(duì)換軸靜矩凈軸以上面積換軸以上面積馬蹄部分面積—鋼束群重心到換軸距離鋼束群重心到截面下緣距離當(dāng)計(jì)算主梁截面應(yīng)力和確定鋼束的控制應(yīng)力時(shí)，應(yīng)計(jì)算預(yù)應(yīng)力的損失值，后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失值包括前期預(yù)應(yīng)力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形損失，鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預(yù)應(yīng)力的損失（鋼絞線應(yīng)力松弛，混凝土收縮徐變引起的損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失值。預(yù)應(yīng)力損失值因梁截面位置的不同而有差異，因此計(jì)算跨中，四分點(diǎn)和梁端的預(yù)應(yīng)力損失值，計(jì)算結(jié)果如下。根據(jù)公式，預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁的摩擦損失計(jì)算式為：式中 ——預(yù)應(yīng)力鋼筋錨下的張拉控制應(yīng)力，≤，取==1860=1302MP； μ——預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)，根據(jù)表，對(duì)于預(yù)埋鋼波紋管，μ=； ——從張拉端到計(jì)算截面曲線管道部分且顯得夾角只和（rad） k——管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響因數(shù)，根據(jù)表去k=； x——從張拉端到計(jì)算截面的管道長(zhǎng)度，近似去其在縱軸上的投影長(zhǎng)度。計(jì)算見(jiàn)表2—18到表2—20。表2—18 四分點(diǎn)截面管道摩擦損失值計(jì)算表鋼束號(hào)xradmMPa10023745平均值表2—19 跨中截面道摩擦損失值計(jì)算表鋼束號(hào)xradmMPa100200300400平均值表2—20 支點(diǎn)管道摩擦損失值計(jì)算表鋼束號(hào)xradmMPa170270370 （續(xù)）450平均值、鋼絲回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 對(duì)曲線預(yù)應(yīng)力筋，在計(jì)算錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失時(shí)，應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響。計(jì)算的方法如下： 反向摩擦影響長(zhǎng)度 式中 ——錨具變形、鋼筋回縮值（mm），對(duì)于本設(shè)計(jì)錨具體系，=6mm； ——單位長(zhǎng)度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下式計(jì)算 式中 ——張拉端錨下控制應(yīng)力，本設(shè)計(jì)為1302； ——預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩擦損失后的錨固端應(yīng)力，即跨中截面扣除的鋼筋應(yīng)力； ——張拉端至錨固端的距離（mm），即前面計(jì)算所得的鋼束的有效長(zhǎng)度。張拉端錨下預(yù)應(yīng)力損失：在反向摩擦影響長(zhǎng)度內(nèi)，距張拉端x處的錨具變形、鋼束回縮損失為 在反向摩擦影響長(zhǎng)度外，錨具變形、鋼束的回縮損失為 以上計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2—21。 表2—21 四分點(diǎn)、支點(diǎn)及跨中截面計(jì)算表四分點(diǎn)截面支點(diǎn)截面跨中截面鋼束號(hào)影響長(zhǎng)度錨固端距張拉距離距張拉距離距張拉距離1236294264123244平均值此項(xiàng)應(yīng)力損失，對(duì)于簡(jiǎn)支梁一般可取L/4截面按《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》進(jìn)行計(jì)算，并以其計(jì)算結(jié)果作為全梁各鋼束的平均值。在此，按簡(jiǎn)化公式進(jìn)行計(jì)算，即：式中： n為批數(shù)，n＝4；＝＝；其中：＝（1302－－）4980＝故： ＝所以 鋼絞筋由松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失的終極值，按下式計(jì)算：式中 ——張拉系數(shù)，本設(shè)計(jì)采用一次張拉，取=； ——鋼筋松弛系數(shù)，對(duì)低松弛鋼絞筋線，取=； ——傳力錨固時(shí)的鋼絞筋應(yīng)力，對(duì)后張拉法構(gòu)件。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2—22到表2—24。表2—22 四分點(diǎn)截面計(jì)算表鋼束號(hào)111860234表2—23 支點(diǎn)截面計(jì)算表鋼束號(hào)111860234表 2—24 跨中截面計(jì)算表鋼束號(hào)111860234由于混凝土的收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失可按下式計(jì)算： 式中 ——受拉取全部縱向鋼筋截面重心處由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失； ——鋼束錨固時(shí)，全部鋼束重心處由預(yù)應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重心的影響； ——配筋率， A——本設(shè)計(jì)為鋼束錨固時(shí)的相應(yīng)的凈截面面積； ——本設(shè)計(jì)為鋼束群重心至截面凈軸的距離； ——截面回轉(zhuǎn)半徑，； ——加載齡期為、計(jì)算期為時(shí)的混凝土收縮和徐變； ——加載齡期為、計(jì)算期為時(shí)的收縮和徐變。（1）混凝土徐變系數(shù)終極值和收縮應(yīng)變終極值的計(jì)算構(gòu)件厚度的計(jì)算公式為： 式中 A——主梁混凝土截面面積； ——構(gòu)件與大氣接觸的截面周長(zhǎng)。本設(shè)計(jì)考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋前完成，A和均采用預(yù)制梁的數(shù)據(jù)，對(duì)于混凝土毛截面，四分點(diǎn)與跨中上述數(shù)據(jù)完全相同，即 故 由于混凝土收縮和徐變?cè)谙鄬?duì)濕度為80%條件完成，受荷時(shí)混凝土齡期為28d。因此 ，支點(diǎn)同理可得 ，（1）計(jì)算混凝土的收縮和徐變應(yīng)起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2—25到表2—27。 表2—25 四分點(diǎn)截面混凝土的收縮和徐變應(yīng)起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù)19500計(jì)算應(yīng)力損失值（1）（2）[（1）+（2）]計(jì)算數(shù)據(jù)表2—26 跨中截面混凝土的收縮和徐變應(yīng)起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù)19500 （續(xù)）計(jì)算應(yīng)力損失值（1）（2）[（1）+（2）]計(jì)算數(shù)據(jù)表2—27 支點(diǎn)截面混凝土的收縮和徐變應(yīng)起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù)019500計(jì)算應(yīng)力損失值（1） （續(xù)）（2）[（1）+（2）]計(jì)算數(shù)據(jù) 計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2—28。表2—28成橋后四分點(diǎn)截面由張拉公式產(chǎn)生的預(yù)加力作用效應(yīng)計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù)鋼束號(hào)錨固后預(yù)加縱向力/）預(yù)加彎矩錨固后鋼束應(yīng)力498530548.94168 （續(xù)）3381601357.8612401706392.042 根據(jù)以上計(jì)算過(guò)程，可得到各截面鋼束是預(yù)應(yīng)力損失，匯總結(jié)果見(jiàn)表2—29。表2—29鋼束預(yù)應(yīng)力損失總表截面鋼束號(hào)預(yù)應(yīng)力損失錨固時(shí)鋼束應(yīng)力錨固后預(yù)應(yīng)力損失鋼束有效長(zhǎng)度四分點(diǎn)1234跨中1234支點(diǎn)12 （續(xù)）支點(diǎn)34施工階段傳力錨固應(yīng)力及其產(chǎn)生的預(yù)加力可按如下方法計(jì)算 傳力錨固時(shí)，由產(chǎn)生的預(yù)加力：縱向力 彎矩 剪力 式中 ——鋼束彎起后于梁軸線的夾角； ——單根鋼束的面積?？捎蒙鲜鐾瑯臃椒ㄓ?jì)算出使用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力、和，這時(shí)為有效預(yù)應(yīng)力。下面將計(jì)算結(jié)果一并列入表2—30到2—30。表2—30預(yù)加力作用計(jì)算表截面鋼束號(hào)預(yù)加力階段由預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用效應(yīng)四分點(diǎn)10062423010401