【正文】 可以說，沒有指導(dǎo)老師的關(guān)心、指導(dǎo)與鼓勵(lì)，就不可能有本設(shè)計(jì)的誕生。在此，我要用我最衷心的感謝，送給每一個(gè)在設(shè)計(jì)上給過我?guī)椭娜?。謝 辭經(jīng)過將近三個(gè)月的畢業(yè)設(shè)計(jì)，我們將大學(xué)四年所學(xué)的知識重新整理、融合然后直接運(yùn)用于設(shè)計(jì)之中，起到了溫故而知新的效果。配置間接鋼筋的混凝土構(gòu)件，其局部受壓的截面尺寸應(yīng)滿足下式要求：本設(shè)計(jì)采用夾片式錨具，該錨具的墊板與其后的喇叭管連成整體，錨墊板尺寸為210mm210mm，喇叭管尾端接內(nèi)徑為70mm的波紋管，根據(jù)錨具的布置情況，取最不利的4號鋼束進(jìn)行局部承壓驗(yàn)算，則：所以 ，=（KN）故本設(shè)計(jì)主梁局部受壓區(qū)的截面尺寸滿足要求。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，板內(nèi)應(yīng)設(shè)置垂直于主鋼筋的分布鋼筋，直徑不應(yīng)小于8mm，間距不應(yīng)大于200mm，因此本設(shè)計(jì)中板內(nèi)分布鋼筋用 以滿足構(gòu)造要求。即： 滿足抗剪最小尺寸要求。為使施工方便，取板上下緣配筋相同，均為。驗(yàn)算截面承載力=故承載力滿足要求。驗(yàn)算，滿足要求。驗(yàn)算截面承載力 故承載力滿足要求。其高度為，凈保護(hù)層。按《橋規(guī)》。圖4—3 簡支板可變作用計(jì)算圖式將加重車后輪作用于板的中央，求得簡支板跨中最大可變作用（汽車）的彎矩為：計(jì)算支點(diǎn)剪力時(shí)，可變作用必須盡量靠近梁肋邊緣布置。根據(jù)《橋規(guī)》，后輪著地寬度及長度為：平行于板的跨徑方向的荷載分布寬度：（1）車輪在板的跨徑中部時(shí)垂直于板的跨徑方向的荷載分布寬度： 取，此時(shí)兩個(gè)后輪的有效分布寬度發(fā)生重疊，應(yīng)求兩個(gè)車輪荷載的有效分布寬度，折合成一個(gè)荷載的有效分布寬度。計(jì)算得到簡支板跨中二期永久作用彎矩及支點(diǎn)二期永久作用剪力為：（3）總永久作用效應(yīng)綜合上面所計(jì)算的結(jié)果，支點(diǎn)斷面永久作用彎矩為：； 支點(diǎn)斷面永久作用剪力為：； 跨中斷面永久作用彎矩為：。計(jì)算圖式見圖4—2。計(jì)算剪力時(shí)，；本設(shè)計(jì)。（1）主梁架設(shè)完畢時(shí)橋面板可看成82cm長的懸臂單向板，計(jì)算圖式見圖24b），其根部一期永久作用效應(yīng)為：彎矩：剪力：（2）成橋后先計(jì)算簡支板的跨中彎矩和支點(diǎn)剪力值。對于剪力，可不考慮板和主梁的彈性固結(jié)作用，認(rèn)為簡支板的支點(diǎn)剪力即為連續(xù)板的支點(diǎn)剪力。彎矩修正系數(shù)可視板厚t與梁肋高度h的比值來選用。目前，通常采用較簡便的近似方法進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算二期永久作用效應(yīng)如下：彎矩： 剪力：（3）總永久作用效應(yīng)綜上所述，懸臂根部永久作用為：彎矩：剪力：在邊梁懸臂板處，只作用有人群。圖4—1 懸臂板計(jì)算圖式（單位：cm）計(jì)算懸臂根部一期永久作用效應(yīng)為：彎矩：剪力：（2）成橋后橋面現(xiàn)澆部分完成后，施工二期永久作用，計(jì)算圖式如圖24c）所示。由于寬跨比大于2，故按單向板計(jì)算。選取R235鋼筋為雙肢箍筋，間距，則，箍筋配筋率為，滿足要求。驗(yàn)算截面抗剪承載力： 滿足要求。假設(shè)中性軸位于翼板內(nèi)，則有故 整理得解得滿足要求的最小的x=采用HRB335鋼筋，鋼筋面積可按下式計(jì)算選用4跟直徑為18cm的HRB335鋼筋，則，這時(shí)，所以。圖3—2 正彎矩配筋及其計(jì)算截面（單位：cm） 計(jì)算跨徑的1/3：800cm/3= 相鄰兩梁的平均間距為： 式中 。2）繪制剪力影響線對于1號梁處截面的影響線可計(jì)算如下：P=1作用在計(jì)算截面以右時(shí)：,即（就是1號梁荷載橫向影響線）P=1作用在計(jì)算截面以左時(shí)：，即繪成的影響線，如圖3—1所示。第三章 橫隔梁的設(shè)計(jì) (1)確定作用的中橫隔梁上的計(jì)算荷載對于跨中橫隔梁的最不利荷載布置，如圖所示：由圖計(jì)算最不利的車道荷載：對于有多根橫隔梁的橋梁應(yīng)選最大受力處橫隔梁計(jì)算起作用效應(yīng)，其余橫隔梁依據(jù)該處橫隔梁偏安全地選用相同的截面尺寸和配筋，在計(jì)算最大受力處橫隔梁的作用效應(yīng)時(shí)應(yīng)偏安全的假設(shè)橫隔梁位于跨中，按跨中截面進(jìn)行計(jì)算。 表2—37 各束引起的反拱度計(jì)算表分塊項(xiàng)目12341 （續(xù)）矩形1132717213126126矩形24831594748315947三角形312747263矩形41797283三角形51372253弓形6 （續(xù)）圖跨中反拱度為：。計(jì)算公式見表2—36。（1）計(jì)算由預(yù)加力引起的夸張反拱度計(jì)算預(yù)加力引起的反拱度，剛度采用全截面的換算慣性矩，可按下式計(jì)算：式中 ——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力作用下的跨中撓度； ——使用階段各鋼束的預(yù)加彎矩； ——單位力作用在跨中時(shí)所產(chǎn)生的彎矩； ——全截面的換算慣性矩。故正截面壓應(yīng)力符合要求。表2—35 預(yù)加應(yīng)力階段的法向應(yīng)力計(jì)算表應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)下緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣(1)43796.37643796.37642392.242392.238460.85538460.855(2)3509772350977232641983264198984271984271(3)4573.7354573.7354573.7354573.7356045.7356045.735(4)219495.133828067.697220203.148830738.757259939.40894376.368 （續(xù)）(5)9788409788407341307341306=1/37=2/48=7+69=5/410=8+9(5)9788409788407341307341306=1/3 上表可知只有可知只有跨中和四分點(diǎn)上緣存在拉應(yīng)力：和；支點(diǎn)下緣存在最大壓應(yīng)力：。預(yù)加應(yīng)力階段的應(yīng)力驗(yàn)算此階段指初始預(yù)加力與主梁自重力共同作用的階段，驗(yàn)算混凝土截面下緣的最大壓應(yīng)力和上緣的最大拉應(yīng)力。(2)0(9)=(7)+(8)0 （續(xù)）10=(9)0(11)(12)=(10)+(11) 故滿足要求。表2—34 4號預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算應(yīng)力部位跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)(1)(2)(3)094)(5)9788407341300(6)386965028999800(7)=(5)(30)247。（2）預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算使用階段預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力應(yīng)滿足下式要求：式中 ——預(yù)應(yīng)力筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力； ——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力，可按下式計(jì)算： 式中 ——分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即 ——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下預(yù)應(yīng)力筋重心處混凝土的正拉應(yīng)力； ——預(yù)應(yīng)力與混凝土的彈性模量之比。根據(jù)以上公式所作正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算的計(jì)算過程和結(jié)果，見表2—33。持久狀況設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計(jì)算其使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力，受拉區(qū)鋼筋的拉應(yīng)力和斜截面混凝土的主壓應(yīng)力，計(jì)算時(shí)作用（荷載）取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載應(yīng)計(jì)入沖擊系數(shù)。（2）斜截面抗裂性驗(yàn)算斜截面的抗裂性是有些截面的混凝土的主拉應(yīng)力控制，計(jì)算混凝土主拉應(yīng)力時(shí)應(yīng)選擇跨徑中最不利位置截面，對該截面重心處和寬度急劇改變處進(jìn)行驗(yàn)算，本設(shè)計(jì)以跨中截面為例進(jìn)行驗(yàn)算。在設(shè)計(jì)時(shí)，可按下式近似計(jì)算式中 、——構(gòu)件截面面積及對截面受拉邊緣的彈性抵抗矩； ——預(yù)應(yīng)力鋼筋重心ui毛截面重心軸的偏心距； ——按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值； ——第一期荷載永久作用； ——使用階段預(yù)應(yīng)力鋼束的預(yù)加力正截面抗裂性驗(yàn)算的計(jì)算過程和結(jié)果見表2—32。橋梁預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的抗裂性驗(yàn)算，都是以構(gòu)件混凝土的拉應(yīng)力是否超過規(guī)范規(guī)定的限值來表示的，分為正截面抗裂性和斜截面抗裂性驗(yàn)算?？辜舫休d力計(jì)算：主梁斜截面抗剪承載力應(yīng)滿足如下式中 所以抗剪承載力為：上述計(jì)算說明距支點(diǎn)處的斜截面抗剪承載力滿足要求。計(jì)算斜截面的水平投影長度C，由試算可得知最不利截面為距支座處，得水平影長度為：這與試算結(jié)果大致相同，故取該截面進(jìn)行驗(yàn)算。2）截面抗剪承載力驗(yàn)算，若滿足下式則不需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算：式中 ——混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，對C50，為； ——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對于預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件。 ——相應(yīng)于剪力組合設(shè)計(jì)值處的T形截面腹板寬度，即，； ——相應(yīng)于剪力組合設(shè)計(jì)值處的截面有效高度（近似取支點(diǎn)處截面的有效高度），取； ——混凝土強(qiáng)度等級。本設(shè)計(jì)以距支座中心處的截面進(jìn)行計(jì)算，其它截面可參照類似方法進(jìn)行。④箍筋數(shù)量或間距改變處的截面。②受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面。 == =(+) =()則：=因此最小配筋率滿足要求。則 =因此故主梁四分點(diǎn)截面承載力滿足要求。設(shè)中性軸到截面上緣距離為，則式中 ——梁的有效高度，以四分點(diǎn)截面為例?！休d能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩設(shè)計(jì)組合值則上式為： =因此故主梁跨中正截面承載力滿足要求。設(shè)中性軸到截面上緣距離為x，則 (cm)式中 ——構(gòu)件的正截面相對于界限區(qū)受壓高度，； ——梁的有效高度，以跨中為例。 在承載能力極限狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)力混凝土梁沿正截面和斜截面都有可能破壞，必須驗(yàn)算這兩類截面的承載力。下面將計(jì)算結(jié)果一并列入表2—30到2—30。表2—29鋼束預(yù)應(yīng)力損失總表截面鋼束號預(yù)應(yīng)力損失錨固時(shí)鋼束應(yīng)力錨固后預(yù)應(yīng)力損失鋼束有效長度四分點(diǎn)1234跨中1234支點(diǎn)12 （續(xù)）支點(diǎn)34施工階段傳力錨固應(yīng)力及其產(chǎn)生的預(yù)加力可按如下方法計(jì)算 傳力錨固時(shí)，由產(chǎn)生的預(yù)加力：縱向力 彎矩 剪力 式中 ——鋼束彎起后于梁軸線的夾角； ——單根鋼束的面積。 表2—25 四分點(diǎn)截面混凝土的收縮和徐變應(yīng)起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù)19500計(jì)算應(yīng)力損失值（1）