【正文】 m)(9)000Np/An(Mpa)（10）=（1）/（3）Mpyni/In(Mpa)(11)=(2)*(5)/(4)0σpc(Mpa)(12)=(10)(11)Mg1yni/In(Mpa)(13)= (8)(5)/（4）000(MsMg1)yoi/Io(Mpa)(14)=[(9)(8)](7)/m)（2）667343667343667343An(cm2)（3）In(cm4)（4）yni(cm)（5）0續(xù)表75截面應(yīng)力部位aaoonnI0(cm4)（6）yoi(cm)（7）0Mg1(Nm)(9)1732433173243317324331732433Np/An(Mpa)（10）=（1）/（3）Mpyni/In(Mpa)(11)=(2)*(5)/(4)0σpc(Mpa)(12)=(10)(11)Mg1yni/In(Mpa)(13)= (8)(5)/（4）0(MsMg1)yoi/Io(Mpa)(14)=[(9)(8)](7)/m)（2）An(cm2)（3）In(cm4)（4）yni(cm)（5）0I0(cm4)（6）yoi(cm)（7）0續(xù)表74截面應(yīng)力部位aaoonnbb截面四分點(diǎn)截面Mg1(Nm)(9)2882330288233028823302882330Np/An(Mpa)（10）=（1）/（3）Mpyni/In(Mpa)(11)=(2)*(5)/(4)0σpc(Mpa)(12)=(10)(11)Mg1yni/In(Mpa)(13)= (8)(5)/（4）0(MsMg1)yoi/Io(Mpa)(14)=[(9)(8)](7)/m)（2）An(cm2)（3）In(cm4)（4）yni(cm)（5）0I0(cm4)（6）yoi(cm)（7）0續(xù)表73截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中截面Mg1(N預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，斜截面混凝土主拉應(yīng)力，應(yīng)符合下列要求：式中：——由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力，按下式計(jì)算：式中：——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； τ——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。2．斜截面抗裂驗(yàn)算 此項(xiàng)驗(yàn)算主要為了保證主梁斜截面具有與正截面同等的抗裂安全度。m)（6）1307740 9432800Ms(N 表72正截面抗裂驗(yàn)算計(jì)算表應(yīng)力部位跨中下緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)下緣Np()（1）Mp(N全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件抗裂驗(yàn)算(1)正截面抗裂驗(yàn)算正截面抗裂驗(yàn)算應(yīng)對構(gòu)件跨中截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算,在短期計(jì)算效應(yīng)組合下應(yīng)符合下列要求:式中: —在作用短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力, =(是按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值, 是構(gòu)件凈截面抗裂驗(yàn)算邊緣的彈性抵抗矩)。Sv——斜截面內(nèi)箍筋間距（mm）；——與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗剪承載力(kN)，按下式計(jì)算：——斜截面內(nèi)在同一彎起平面的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積(mm2)；——預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度（MPa），該設(shè)計(jì)的=1260MPa。 h0——斜截面受壓端正截面處梁的有效高度，查表可知， h0=； P——斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的陪筋率，P=100ρ，ρ=(Ap+Apb)/(bh0)，當(dāng) P＞，取P=；——混凝土強(qiáng)度等級(MPa)；——斜截面內(nèi)箍筋配筋率，=Asv/(Svb)。③抗剪承載力計(jì)算主梁斜截面抗剪承載力應(yīng)按下式計(jì)算：γ0Vd ≤Vcs+Vpb式中：Vd——斜截面受壓端正截面內(nèi)最大剪力組合設(shè)計(jì)值。由上述計(jì)算可知，％的要求。上式右邊=103360（）=＜γ0Vd=(kN)因此該設(shè)計(jì)需進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算.①選定斜截面頂端位置距支座h/2處截面的橫坐標(biāo)為x=23160/2200/2=11480mm,正截面有效高度=。驗(yàn)算是否需進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算根據(jù)規(guī)范可得，若符合下列公式要求時(shí)，則不需進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算。2. 斜截面承載力驗(yàn)算1) 復(fù)核主梁尺寸T形截面梁當(dāng)進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算時(shí)，其截面尺寸應(yīng)符合規(guī)范要求即為：式中：——經(jīng)內(nèi)力組合后支點(diǎn)截面的最大剪力（kN），；b——支點(diǎn)截面腹板厚度（mm）,即b=360mm；h0——支點(diǎn)截面的有效高度(mm),即h0=h－ap==(mm)fcu,k——混凝土強(qiáng)度等級（MPa）上邊右式=所以本設(shè)計(jì)主梁的T形截面尺寸符合要求。m）；Mcr——受彎構(gòu)件正截面開裂彎矩值，按下式計(jì)算： 式中：S0——全截面換算截面重心軸以上（或以下）部分截面對重心軸的面積矩，見表；W0——換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩，見表；σpc——扣除預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力筋在構(gòu)件抗裂邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力。右邊=所以，主梁跨中正截面承載能力滿足要求。設(shè)中性軸到截面上緣距離為x，則：式中：ξb——預(yù)應(yīng)力受壓區(qū)高度界限系數(shù)，按采用，對于規(guī)范采用，C50混凝土和鋼絞線，ξb=； ——梁的有效高，,說明該截面破壞時(shí)屬于塑性破壞狀態(tài)。1．正截面承載力驗(yàn)算（1）確定混凝土受壓區(qū)高度根據(jù)規(guī)定，對于帶承托翼緣板的T形截面；當(dāng)成立時(shí)，中性軸帶翼緣板內(nèi)，否則在腹板內(nèi)。應(yīng)對控制截面進(jìn)行各個(gè)階段的驗(yàn)算?？捎蒙鲜鐾瑯拥姆椒ㄓ?jì)算出使用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力Np,Qp,Mp，應(yīng)注意此時(shí)的截面應(yīng)用大毛截面，下面將計(jì)算結(jié)果一并列入下表內(nèi)。按照上述條件，查規(guī)范得到:， 表67 四分點(diǎn)截面計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù)= ==MPa = 計(jì)算(MPa)en(MPa)(MPa)(1)(2)(3)續(xù)表67計(jì)算數(shù)據(jù)= ==MPa = 計(jì)算應(yīng)力損失計(jì)算公式分子項(xiàng)分母項(xiàng)（4）（5）=（6）[(4)+(5)] 表68 跨中截面計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù)= ==MPa = 計(jì)算(MPa)en(MPa)(MPa)(1)(2)(3)計(jì)算應(yīng)力損失計(jì)算公式分子項(xiàng)分母項(xiàng)（4）（5）=（6）[(4)+(5)]表69 支點(diǎn)截面計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù)= ==MPa = 計(jì)算(MPa)en(MPa)(MPa)(1)(2)(3)計(jì)算應(yīng)力損失計(jì)算公式分子項(xiàng)分母項(xiàng)（4）（5）=（6）[(4)+(5)]610成橋后四分點(diǎn)截面由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加作用效應(yīng)計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù) = = = = =鋼束號錨固時(shí)預(yù)加縱向力/=/=/cm預(yù)加彎矩=/N?m/N?m錨固時(shí)鋼束應(yīng)力=12131611成橋后跨中截面由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加作用效應(yīng)計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù) = = = = =鋼束號錨固時(shí)預(yù)加縱向力/=/=/cm預(yù)加彎矩=/N?m/N?m錨固時(shí)鋼束應(yīng)力= 112131612成橋后支點(diǎn)截面由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加作用效應(yīng)計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù) = = = = =鋼束號錨固時(shí)預(yù)加縱向力/=/=/cm預(yù)加彎矩=/N?m/N?m錨固時(shí)鋼束應(yīng)力=12 931613 鋼束預(yù)應(yīng)力損失匯總一覽表截面鋼束號預(yù)加應(yīng)力階段正常使用階段錨固前的預(yù)應(yīng)力損失錨固時(shí)的鋼束應(yīng)力錨固后的預(yù)應(yīng)力損失鋼束有效應(yīng)力σl1(MPa)σl2(MPa)σl4(MPa)σp0(MPa)σl5(MPa)σl6(MPa)σpe(MPa)跨中N10N2N3四分點(diǎn)N10N2N3支點(diǎn)N10N2N3 施工階段傳力錨固應(yīng)力及其產(chǎn)生的預(yù)加力。本設(shè)計(jì)采用的是低松弛預(yù)應(yīng)力鋼筋，； —傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，對后張法構(gòu)件；這里扔采用L/4截面的應(yīng)力值作為全梁的平均值計(jì)算，固有 表66 σl5計(jì)算表鋼束號四分點(diǎn)支點(diǎn)跨中σpe(MPa)σl5σpe(MPa)σl5σpe(MPa)σl5N1N2N3（）根據(jù)規(guī)定，由混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失可按下式計(jì)算： ； ； 式中：——全部鋼束重心處混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值；——鋼束錨固時(shí)，全部鋼束重心處由預(yù)加應(yīng)力(扣除相應(yīng)階段應(yīng)力損失)產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響； ρ——配筋率,ρ=； A——本設(shè)計(jì)為鋼束錨固時(shí)相應(yīng)的凈截面面積An； ep——本設(shè)計(jì)為鋼束群重心至截面凈軸的距離e0；i——截面回轉(zhuǎn)半徑，本設(shè)計(jì)為；——加載齡期為t0、計(jì)算齡期為t時(shí)的混凝土徐變系數(shù)；——加載齡期為t0、計(jì)算齡期為t時(shí)的收縮應(yīng)變；1．徐變系數(shù)終極值和收縮應(yīng)變終極值的計(jì)算構(gòu)件理論厚度的計(jì)算公式為： 式中：A——主梁混凝土截面面積；u——與大氣接觸的截面周邊長度。本設(shè)計(jì)采用一次張拉，= —鋼筋松弛系數(shù)，Ⅰ級松弛（普通松弛），=。m)計(jì)算應(yīng)力損失的鋼束號epn(cm)∑Δσpc(MPa)σl4=αEp∑Δσpcσp0σp0ΔApcosαNp0()∑Np0/An∑Mp0/Inepi合計(jì)N11N1N21N2N31N3（）根據(jù)規(guī)定，鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失的終極值，按下式計(jì)算：式中： —張拉系數(shù)，一次張拉時(shí)，=。m)計(jì)算應(yīng)力損失的鋼束號epn(cm)∑Δσpc(MPa)σl4=αEp∑Δσpcσp0σp0ΔApcosαNp0()∑Np0/An∑Mp0/Inepi合計(jì)N1N1N2N2N31N3表65 跨中截面計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù)A= = = =鋼束號錨固時(shí)預(yù)加縱向力Np0=σp0Δapcosα（）∑Np0epi=ynxai(cm)預(yù)加彎矩Mp0= Np0epi(Nm)計(jì)算應(yīng)力損失的鋼束號epn(cm)∑Δσpc(MPa)σl4=αEp∑Δσpcσp0