【正文】 換算截面重心軸以上（或以下）部分截面對重心軸的面積矩，見表；W0——換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩，見表；σpc——扣除預應力損失預應力筋在構(gòu)件抗裂邊緣產(chǎn)生的混凝土預壓應力。最小配筋路滿足要求。2. 斜截面承載力驗算1) 復核主梁尺寸T形截面梁當進行斜截面抗剪承載力計算時，其截面尺寸應符合規(guī)范要求即為：式中：——經(jīng)內(nèi)力組合后支點截面的最大剪力（kN），；b——支點截面腹板厚度（mm）,即b=360mm；h0——支點截面的有效高度(mm),即h0=h－ap==(mm)fcu,k——混凝土強度等級（MPa）上邊右式=所以本設(shè)計主梁的T形截面尺寸符合要求。2)截面抗剪承載力驗算：選距支點h/2和變截面處進行斜截面抗剪承載力驗算。驗算是否需進行斜截面抗剪承載力計算根據(jù)規(guī)范可得，若符合下列公式要求時，則不需進行斜截面抗剪承載力計算。γ0Vd≤103α2 bh0 式中：—混凝土抗拉強度設(shè)計值（MPa） α2—預應力提高系數(shù)，對預應力混凝土受壓構(gòu)件。上式右邊=103360（）=＜γ0Vd=(kN)因此該設(shè)計需進行斜截面抗剪承載力計算.①選定斜截面頂端位置距支座h/2處截面的橫坐標為x=23160/2200/2=11480mm,正截面有效高度=。現(xiàn)取c’≈ =，則得到選定的斜截面頂端位置，其橫坐標為x==②箍筋計算：預應力混凝土T型梁腹板內(nèi)箍筋直徑不小于10mm，且應采用帶肋鋼筋，間距不應大于250mm，本設(shè)計選用φ10@200的雙肢箍筋，則箍筋的總面積為：Asv=2=157(mm2)箍筋間距SV=200mm,箍筋抗拉強度設(shè)計值fsv=280MPa,箍筋配筋率ρsv為：式中：b——斜截面受壓端正截面處T形截面腹板寬度，此處b=405mm。由上述計算可知，％的要求。同時，同時在距支點一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距縮小至100mm，采用閉合式箍筋。③抗剪承載力計算主梁斜截面抗剪承載力應按下式計算：γ0Vd ≤Vcs+Vpb式中：Vd——斜截面受壓端正截面內(nèi)最大剪力組合設(shè)計值。Vcs——斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪承載力 (kN) ，按下式計算：式中：α1——異號彎矩影響系數(shù)，； α2——預應力提高系數(shù)，對預應力混凝土受彎構(gòu)件，； α3——受壓翼緣的影響系數(shù)，； b——斜截面受壓端正截面處，T形截面腹板寬度，此處b=298mm。 h0——斜截面受壓端正截面處梁的有效高度，查表可知， h0=； P——斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的陪筋率，P=100ρ，ρ=(Ap+Apb)/(bh0)，當 P＞，取P=；——混凝土強度等級(MPa)；——斜截面內(nèi)箍筋配筋率，=Asv/(Svb)?！拷羁估O(shè)計強度；Asv——斜截面內(nèi)配置在同一截面的箍筋各肢總截面面積（mm2）。Sv——斜截面內(nèi)箍筋間距（mm）；——與斜截面相交的預應力彎起鋼束的抗剪承載力(kN)，按下式計算：——斜截面內(nèi)在同一彎起平面的預應力彎起鋼筋的截面面積(mm2)；——預應力彎起鋼束的抗拉設(shè)計強度（MPa），該設(shè)計的=1260MPa?！A應力彎起鋼筋在斜截面受壓端正截面處的切線與水平線的夾角，見表表71 斜截面受壓端正截面處的鋼束位置及鋼束群重心位置截面鋼束號距離支座1/2h截面斜截面頂端N110N2未彎起1 11010N3未彎起011010則說明主梁距支座1/2 h處斜截面抗剪承載力滿足要求，同時也說明上述箍筋的配置是合理的。全預應力混凝土構(gòu)件抗裂驗算(1)正截面抗裂驗算正截面抗裂驗算應對構(gòu)件跨中截面混凝土的拉應力進行驗算,在短期計算效應組合下應符合下列要求:式中: —在作用短期效應組合下構(gòu)件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應力, =(是按作用短期效應組合計算的彎矩值, 是構(gòu)件凈截面抗裂驗算邊緣的彈性抵抗矩)。 — 扣除全部預應力損失后的預加力在構(gòu)件抗裂難處邊緣產(chǎn)生的混凝土預壓力（MPa）。 表72正截面抗裂驗算計算表應力部位跨中下緣四分點下緣支點下緣Np()（1）Mp(Nm)（2）667343An(cm2)（3）Wnx(cm3)（4）Wox(cm3)（5）Mg1(Nm)（6）1307740 9432800Ms(Nm)（7）241681017324330Np/An(Mpa)（8）=（1）/（3）Mp/Wnx(Mpa)（9）=（2）/（4）σpc(Mpa)（10）=（8）+（9）Mg1/Wnx(Mpa)（11）=（6）/（4）0(MsMg1)/Wox(Mpa)（12）=(（7）（6）)/（5）0σst(Mpa)（13）=（11）+（12）0(Mpa)（14）=（13）*（10）由以上計算可見，各截面的正截面的抗裂性均符合的要求。2．斜截面抗裂驗算 此項驗算主要為了保證主梁斜截面具有與正截面同等的抗裂安全度。計算混凝土主拉應力時應選擇跨徑中最不利位置，對截面的重心處和寬度急劇改變處進行驗算，本設(shè)計以一號梁的跨中截面進行計算，對其上梗肋（aa，見圖所示）、凈軸（nn）、換軸（oo）、和下肋（bb）等四處分別進行主拉應力驗算，其他截面均可用同樣的方法進行計算。預制的全預應力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應組合下，斜截面混凝土主拉應力，應符合下列要求：式中：——由作用短期效應組合和預應力產(chǎn)生的混凝土主拉應力，按下式計算：式中：——在計算主應力點，由作用短期效應組合和預應力產(chǎn)生的混凝土法向應力； τ——在計算主應力點，由作用短期效應組合和預應力產(chǎn)生的混凝土剪應力。表73 跨中截面計算表截面應力部位aaoonnbb跨中截面Np()（1）Mp(Nm)（2）An(cm2)（3）In(cm4)（4）yni(cm)（5）0I0(cm4)（6）yoi(cm)（7）0續(xù)表73截面應力部位aaoonnbb跨中截面Mg1(Nm)(8)1307740130774013077401307740Ms(Nm)(9)2882330288233028823302882330Np/An(Mpa)（10）=（1）/（3）Mpyni/In(Mpa)(11)=(2)*(5)/(4)0σpc(Mpa)(12)=(10)(11)Mg1yni/In(Mpa)(13)= (8)(5)/（4）0(MsMg1)yoi/Io(Mpa)(14)=[(9)(8)](7)/(6) 0σs(Mpa)（15）=（13）+（14）σcx=σpc+σs(Mpa)（16）=（12）+（15）表74 四分點截面計算表截面應力部位aaoonnbb四分點截面Np()（1）Mp(Nm)（2）An(cm2)（3）In(cm4)（4）yni(cm)（5）0I0(cm4)（6）yoi(cm)（7）0續(xù)表74截面應力部位aaoonnbb截面四分點截面Mg1(Nm)(8) 943280 943280 943280 943280Ms(Nm)(9)1732433173243317324331732433Np/An(Mpa)（10）=（1）/（3）Mpyni/In(Mpa)(11)=(2)*(5)/(4)0σpc(Mpa)(12)=(10)(11)Mg1yni/In(Mpa)(13)= (8)(5)/（4）0(MsMg1)yoi/Io(Mpa)(14)=[(9)(8)](7)/(6) 0σs(Mpa)（15）=（13）+（14）σcx=σpc+σs(Mpa)（16）=（12）+（15）表75 四分點截面計算表截面應力部位aaoonn支點截面Np()（1）Mp(Nm)（2）667343667343667343An(cm2)（3）In(cm4)（4）yni(cm)（5）0續(xù)表75截面應力部位aaoonnI0(cm4)（6）yoi(cm)（7）0Mg1(Nm)(8)000Ms(Nm)(9)000Np/An(Mpa)（10）=（1）/（3）Mpyni/In(Mpa)(11)=(2)*(5)/(4)0σpc(Mpa)(12)=(10)(11)Mg1yni/In(Mpa)(13)= (8)(5)/（4）000(MsMg1)yoi/Io(Mpa)(14)=[(9)(8)](7)/(6) 000σs(Mpa)（15）=（13）+（14）000σcx=σpc+σs(Mpa)（16）=（12）+（15）表76跨中τ計算表截面荷載V()b(cm)上梗肋aa凈軸nn換軸oo下梗肋bbSan(cm3)Sao(cm3)τa(Mpa)Snn(cm3)Sno(cm3)τn(Mpa)Son(cm3)Soo(cm3)τ0(Mpa)Sbn(cm3)Sbo(cm3)τb(Mpa)跨中一期恒載01600 00短期組合預加力00000短期組合剪應力 表77四分點τ計算表截面荷載V()b(cm)上梗肋aa凈軸nn換軸oo下梗肋bbSan(cm3)Sao(cm3)τa(Mpa)Snn(cm3)Sno(cm3)τn(Mpa)Son(cm3)Soo(cm3)τ0(Mpa)Sbn(cm3)Sbo(cm3)τb(Mpa)四分點一期恒載16 短期組合預加力 短期組合剪應力 表78支點τ計算表截面荷載V()b(cm)上梗肋aa凈軸nn換軸oo下梗肋bbSan(cm3)Sao(cm3)τa(Mpa)Snn(cm3)Sno(cm3)τn(Mpa)Son(cm3)Soo(cm3)τ0(Mpa)Sbn(cm3)Sbo(cm3)τb(Mpa)支點一期恒載 36 短期組合 預加力短期組合剪應力 表79 計算表截面主應力部位σcx(Mpa)τ(Mpa)σtp(Mpa)短期組合短期組合短期組合跨中aaoonnbb續(xù)表79截面主應力部位σcx(Mpa)τ(Mpa)σtp(Mpa)短期組合短期組合短期組合四分點aaoonnbb支點aaoonn由上述計算，其結(jié)果符