【正文】 蓋梁合計(jì)22背墻20蓋梁合計(jì)33背墻蓋梁合計(jì)44背墻60蓋梁189G554合計(jì)55背墻100蓋梁G554合計(jì) 4）內(nèi)力匯總見表68。 表68 內(nèi)力匯總表 Table 68 The summary of inter force 截面位置恒載公路—I級(jí)上部構(gòu)造蓋梁合計(jì)11Q1左00右M1+000022Q2左右M2+000033Q3左右M3+0044Q4左右M4+55Q5左0右0M5+ 截面驗(yàn)算采用C30混凝土，主筋用HRB335，設(shè)計(jì)強(qiáng)度，混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度： ，保護(hù)層取3cm。1）荷載組合荷載組合原則JTG ；結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) 。荷載組合 的結(jié)果列于表69。表69 荷載組合表Table 69 Form of load bination截面位置組合Ⅰ組合Ⅱ組合Ⅲ11Q1左右M1+22Q2左右M2+33Q3左右M3+44Q4左1760右M4+55Q4左右M4+ 從表69可以看出，截面均以組合Ⅰ控制設(shè)計(jì)。 2）配筋設(shè)計(jì)：跨中高h(yuǎn)=1800、寬1500，設(shè)則有效高度為：內(nèi)力：=由公式得 解得：=所需要的鋼筋面積： 將代入上式 實(shí)際選用32根32鋼筋，實(shí)際，分兩層布置，采用焊接鋼筋骨架計(jì)算得：配筋率： 滿足要求。受壓區(qū)高度 實(shí)際承載力： 所以55，44截面抗彎承載力驗(yàn)算符合要求。：高h(yuǎn)=1800、寬1500，設(shè)則有效高度為：內(nèi)力：=由公式得 解得：=是適筋截面所需要的鋼筋面積： 將代入上式 實(shí)際選用12根20鋼筋，實(shí)際。計(jì)算得：配筋率： 不滿足最小配筋率的要求。因此，采用最小配筋率進(jìn)行配筋：配置1028，實(shí)際 校核： 配筋率： 且，配筋符合要求。 受壓區(qū)高度 縱向受拉鋼筋沿蓋梁通長布置，中間不斷開或彎起，因此 122與33截面配筋相同。44與55截面配筋相同。 其他截面的計(jì)算方法相同，計(jì)算結(jié)果列表410 3）截面驗(yàn)算 跨中截面（55截面）驗(yàn)算 混凝土受壓區(qū)高度為： 實(shí)際承載力： 所以55，44截面抗彎承載力驗(yàn)算符合要求。 受壓區(qū)高度 滿足要求。其他截面以相同的方法驗(yàn)算，結(jié)果均滿足要求。表610 正截面鋼筋用量表Table 610 Amount of steel of crosssection截面號(hào)截面尺寸彎矩M實(shí)際配筋b(mm)h(mm)（）數(shù)量面積as取值配筋率ρMu()1——115001800 10Φ286158502——215001800 10Φ28615850 3——315001800 10Φ286158504——415001800 32Φ3250 5——515001800 32Φ3250 箍筋選用六肢； ，箍筋選用R235， 則箍筋間距的計(jì)算式為： 取箍筋間距,并按《公預(yù)規(guī)》要求，在支座中心（33截面），箍筋間距取。配筋率 臺(tái)墻計(jì)算 垂直荷載計(jì)算 1）恒載計(jì)算 （1）上部構(gòu)造：； （2）耳墻：； （3）擋塊：； （4）背墻：背墻后填土： （5）蓋梁： （6）臺(tái)墻（33截面以上）：臺(tái)墻上土重：臺(tái)墻（44截面以上）：臺(tái)墻上土重： （7）承臺(tái)： （8）承臺(tái)以上土重： 2）恒載對臺(tái)墻各截面所產(chǎn)生的彎矩 ： ： ： ： 3）活載對臺(tái)墻產(chǎn)生的反力公路－I級(jí)荷載對稱布置，從蓋梁計(jì)算中知，公路－I級(jí)三列布載，梁端反力R=，則1片臺(tái)墻的反力 4）活載對各截面所產(chǎn)生的彎矩見表611。表611 活載偏心彎矩表Table 611 Eccentric bending moment of live load截面荷載22334455公路Ⅰ級(jí)（非對稱布置）R/KN/m0M/KNm0 水平力計(jì)算 1）由填土自重引起的土壓力： =18kN/m179。，=35。 （1）臺(tái)前溜坡土壓力（根據(jù)河道水流情況，溜坡不可能被沖毀，考慮按主動(dòng)土壓力計(jì)算。溜坡被沖情況驗(yàn)算從略）計(jì)算公式如下： 式中：B=2= 則 a．33截面H= b．截面44H=c．承臺(tái)部分（2）由臺(tái)后填土自重引起的土壓力 a．各截面單位土壓力 11截面：； 22截面：； 33截面：； 44截面：； 55截面：。 b．各部分土壓力計(jì)算 背墻：； ； 蓋梁：； ； 臺(tái)墻中部：； ； 臺(tái)墻底：； ； 承臺(tái)：； 。 c．各截面土壓力總和及其所產(chǎn)生的彎矩 11截面： 。 22截面： ； ； ； 。 33截面： ； ； ； ； 。 利用相同計(jì)算方法求得44截面： ； ； ； ； ； 。 55截面： ； ； ； ； ； ； 。2）由活載引起的水平土壓力 臺(tái)后公路Ⅰ級(jí)荷載，橋上無活載時(shí)，由汽車荷載換算的等代均布土層厚度為： 式中：為橋臺(tái)后填土的破壞棱體長度，對于臺(tái)背為豎直時(shí)；，而；； 所以。 在破壞棱體長度范圍內(nèi)只能放三個(gè)重軸，因是三車道，故單位土壓力 各部分土壓力計(jì)算： 背墻：； 蓋梁：； 臺(tái)墻中部：； 臺(tái)墻底部：； 承臺(tái)：。 各截面水平土壓力總和及彎矩計(jì)算： 11截面： 22截面： 33截面： 44截面： 55截面： 3）支點(diǎn)摩阻力計(jì)算 (即是支座厚度間隔) 各截面的彎矩為： 11截面： 22截面： 33截面： 44截面： 55截面： 4）內(nèi)力匯總及組合，見表612。表612 內(nèi)力組合表Table 612 Combination of inner force編號(hào)項(xiàng)目2233P/KNH/KNM/KNmP/KNH/KNM/KNm1上部構(gòu)造02橋臺(tái)3橋上公路I級(jí)04臺(tái)前土壓力5臺(tái)后土壓力6臺(tái)后公路Ⅰ級(jí)土壓力7支座摩阻力組合Ⅰ1+2+4+5+31+2+4+5+6組合Ⅱ1+2+4+5+3+71+2+4+5+6+7編號(hào)項(xiàng)目4455P/KNH/KNM/KNmP/KNH/KNM/KNm1上部構(gòu)造2橋臺(tái)3橋梁4臺(tái)前土壓力5臺(tái)后土壓力7116臺(tái)后公路Ⅰ級(jí)土壓力7支座摩阻力組合Ⅰ1+2+4+5+31+2+4+5+6組合Ⅱ1+2+4+5+3+71+2+4+5+6+7 截面驗(yàn)算 1）蓋梁底面（22截面） ， （為荷載組合表中的計(jì)算彎矩。） 2）臺(tái)墻中部（33截面） 3）臺(tái)墻底部（44截面） 4）鋼筋配置 蓋梁底面22截面：，， 由有106=1200(1160）解得：將x值代入下式， 采用10根Φ20的鋼筋，其面積 ，臺(tái)墻中部33截面：，， 由有 106=1200(1760）解得：將x值代入下式， 采用15根Φ20的鋼筋，其面積 ， 臺(tái)墻底部 44截面：，， 由有106=1200(2335）解得：將x值代入下式， 采用20根Φ20的鋼筋，其面積 ， 背墻計(jì)算土壓力及活載水平力所產(chǎn)生的彎矩的荷載效應(yīng)：每米長度內(nèi)使用Φ12鋼筋，=40040=360mm ， ，由 有106=1000x (36013)解得：將x值代入下式，A因此按照最小配筋率進(jìn)行配筋每米采用10Φ12， 耳墻計(jì)算 B=+a+Htan30176。 式中：l為汽車的前后軸軸距，l=； A為車輪著地長度