【正文】 0000表521 計(jì)算表項(xiàng)目荷載腹板寬b一期恒載(1)0+07+07161693131912130176921201565017670920156509177955105 2020短期組合(2) 預(yù)加力(3)00000短期組合 剪應(yīng)力(4)=(1)+(2)+(3) 四分點(diǎn) 支點(diǎn)－－ 沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 通過(guò)以上計(jì)算，都符合的要求。1 截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算《公預(yù)規(guī)》，使用階段正截面應(yīng)力符合下列要求 （535）式中： －標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下混凝土的法向壓應(yīng)力 －預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力 －標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合彎矩2 預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力計(jì)算《公預(yù)規(guī)》，使用階段預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力應(yīng)符合下列要求 （536）式中： －扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力－標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力，按下式計(jì)算－分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即 －標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下預(yù)應(yīng)力筋重心處混凝土的法向拉應(yīng)力正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算見表522應(yīng)力部位跨中上緣下緣四分點(diǎn)上緣下緣支點(diǎn)上緣下緣1583245523662632264473206040200337521031019444552221915574585171938445088632778075486341234768480807230145508863289175615671701176000074420500442050033204403320440025續(xù)表522000＋ 計(jì)算上緣最大壓應(yīng)力時(shí)，為荷載標(biāo)準(zhǔn)值的最大彎矩組合，計(jì)算下緣最大應(yīng)力時(shí)，為最小彎矩組合，即活載效應(yīng)為0。由表可得： 符合規(guī)范要求。預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算見表523表523預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算表應(yīng)力部位跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)131447787234 續(xù)表52351567170117600064420500 33204400 0 0 0 011 ＋ 由表計(jì)算可知，都符合規(guī)范要求。3 預(yù)加應(yīng)力階段驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，施工階段正截面應(yīng)力應(yīng)符合： 式中： 預(yù)加力階段混凝土的法向壓應(yīng)力，拉應(yīng)力預(yù)加力階段混凝土法向應(yīng)力的計(jì)算過(guò)程見表524表524預(yù)加力階段混凝土法向應(yīng)力的計(jì)算表應(yīng)力部位跨中上緣下緣四分點(diǎn)上緣下緣支點(diǎn)上緣下緣158324552366263226447320604020033752103445522219155745851719384450886327780751567170156717011760001176000006=1/30016．31 主梁端部的局部承壓驗(yàn)算后張預(yù)應(yīng)力混凝土梁的端部，由于錨頭集中力的作用，錨下混凝土將承受很大的局部應(yīng)力，它可能使梁端產(chǎn)生縱向裂縫。設(shè)計(jì)時(shí)，除了在錨下設(shè)置鋼墊板和鋼筋網(wǎng)符合構(gòu)造要求外，還應(yīng)驗(yàn)算其在預(yù)應(yīng)力作用下的局部承壓強(qiáng)度并進(jìn)行梁端的抗裂計(jì)算。錨下鋼墊板布置見圖57。 圖57錨下鋼墊板布置圖如圖所示，在錨固端設(shè)置兩塊厚20mm的鋼墊板，即在的上部2根鋼束錨下設(shè)置200962mm的墊板1；在下部的4根鋼束下設(shè)置350766mm的墊板2。在墊板下等于梁高（230cm）的范圍內(nèi)并且布置21層φ8的間接鋼筋網(wǎng)，鋼筋網(wǎng)的間距為10cm，根據(jù)錨下鋼墊板的布置情況，分上、下兩部分各自驗(yàn)算混凝土局部承壓強(qiáng)度。計(jì)算公式如下： （537）式中：Nc—局部承壓時(shí)的縱向力，在梁端鋼墊板中，考慮除最后張拉的一束為控制應(yīng)力外，其余各束均為傳力錨固應(yīng)力，可計(jì)算出墊板的Nc各為1171800N β—混凝土局部承壓時(shí)的縱向力，按下式計(jì)算： β= Ad—局部承壓的計(jì)算底面積（扣除孔道面積）； Ac—局部承壓（扣孔道）面積； βhe—配置間接鋼筋時(shí)局部承壓強(qiáng)度提高系數(shù)，按下式計(jì)算： Ahe—包羅在鋼筋網(wǎng)配筋范圍內(nèi)的混凝土核心面積； Ra—混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，對(duì)于40號(hào)混凝土，Ra=，考慮在主梁混凝土達(dá)到90%強(qiáng)度時(shí)開始張拉鋼束，所以= Ra=； Rg—間接鋼筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度，對(duì)于Ⅰ級(jí)鋼筋Rg=240MPa； μt—間接鋼筋的體積配筋率，對(duì)于方格鋼筋網(wǎng)naj1和naj2—鋼筋網(wǎng)分別沿縱橫方向的鋼筋數(shù)即單鋼筋的截面積； s—鋼筋網(wǎng)的間距。對(duì)于鋼墊板 = =強(qiáng)度系數(shù)為： 間接鋼筋體積配筋率： 把計(jì)算數(shù)值代入上述公式得： 公式右邊==Nc，符合要求。 梁端局部承壓的抗裂驗(yàn)算 計(jì)算公式如下： Nc≤(ARl+45Ag) （538）式中：Nc—考慮局部承壓時(shí)的縱向力（KN），數(shù)值與前節(jié)計(jì)算的相同； α—系數(shù)，按下式計(jì)算： V—與墊板形式及構(gòu)件相對(duì)尺寸有關(guān)的系數(shù)，取V=2； λ—局部承壓板垂直于計(jì)算截面（受剪面）方向的邊長(zhǎng)與間接配筋之比； A—梁端部區(qū)段沿荷載軸線切割的計(jì)算截面積,其中應(yīng)扣除孔道沿荷載軸線的截面面積（cm2）； Ag—通過(guò)計(jì)算截面A的間接鋼筋截面積（cm2）； R1—混凝土抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度（MPa），考慮40號(hào)混凝土達(dá)90%強(qiáng)度時(shí)張拉鋼束，則：對(duì)于鋼墊板 A=708cm2代入計(jì)算公式：右邊=(AR1+45Ag)=Nc符合要求。 主梁變形驗(yàn)算1 構(gòu)件在短期荷載作用下的撓度 計(jì)算公式： （539） 式中：－構(gòu)件截面開裂彎矩 其中受彎構(gòu)件邊緣的有效預(yù)壓力，r 為受拉區(qū)砼塑性系數(shù) M盤 =M/1+μ= M盤1= MK + M盤= Mg+p1= 由前面計(jì)算出的結(jié)果則：= r==2347681000(+)= Mg+p1= 當(dāng)＞M時(shí) 令M=0 fp1=l/600=剛度滿足要求 fg+p1=。2 預(yù)加力產(chǎn)生的反拱度 （540）其中為傳力錨固時(shí)梁的預(yù)內(nèi)力彎矩，為簡(jiǎn)化計(jì)算，采用1/4截面處的值=。故：=3 后期預(yù)應(yīng)力損失引起的撓度=4 使用和在座下的撓度f(wàn)=++ fg+p1=++=5 常期荷載作用下的撓度其中：=+ fg=++=則：=(1+)= 6 預(yù)拱度的設(shè)置=++=l/16=故不令設(shè)預(yù)拱度。第6章 行車道板計(jì)算橋面板鋪裝為2cm瀝青混凝土，面層的容重為21kN/m3 ，平均8cm厚，混凝土容重為23kN/m3，T型翼板材料的容重25 kN/m3。1 每延米板上恒載 瀝青混凝土面層 g1=121= 混凝土墊層 g2=123= kN/m 翼板子重 g2=（+）125/2= kN/m合計(jì)： g= kN/m2 每延米板條的恒載內(nèi)力彎矩 MAg=1/2gl2=1/2= kN/m 剪力 QAg=gl== kN將加重車后輪作用于鉸縫軸線上，后輪作用力 P=140 kNm輪壓分布寬度為：對(duì)于汽超20主車的著地寬度為：ab=圖61懸壁板的有效工作寬度圖a1=a2+2H=+=b1=b2+2H=+=荷載對(duì)懸臂根部有效分布寬度a=a1+2l=+2=沖擊系數(shù) 1+μ=作用于每延米寬度的板上的彎矩 作用于每延米寬度的板條的剪力 kN 荷載組合 恒+汽： kN 截面設(shè)計(jì)與強(qiáng)度驗(yàn)算 h=21cm,凈保護(hù)層厚度 2cm 選用鋼筋徑 則有效高度 h0=a0d/2== 103x x=驗(yàn)算 查表選用Ф12鋼筋時(shí)，需用間距200。此時(shí) = 由于此處保護(hù)層與試算值相同，實(shí)際配筋大于計(jì)算配筋拉力一定大于外荷載效應(yīng)，強(qiáng)度驗(yàn)算符合要求。 下排每米寬采用5Ф8凈保護(hù)層厚2cm ，鋼筋從翼板伸出與鋪裝層連接，每支主梁上下緣及左右各布置鋼筋作為分布鋼筋，使分布鋼筋的間距不超過(guò) 25cm。斜截面強(qiáng)度驗(yàn)算 所以，不許配置剪力鋼筋，板內(nèi)選用分布鋼筋 Ф8用間距為20cm。第7章 橫隔梁計(jì)算鑒于有多根橫隔梁的橋梁跨中處的橫隔梁受力最大，通常可只計(jì)算跨中的作用效應(yīng)，其余橫隔梁可依據(jù)跨中橫隔梁偏安全的選用相同的截面尺寸和配筋。 《橋規(guī)》，橋梁結(jié)構(gòu)的局部加載計(jì)算應(yīng)用車輛荷載。 縱向一行車輪和人群荷載對(duì)跨中橫隔梁的計(jì)算荷載為：汽車：跨中橫隔梁受力影響線的面積：人群荷載本設(shè)計(jì)取危險(xiǎn)截面A和B計(jì)算橫隔梁的彎矩。通常橫隔梁彎矩為靠近橋中顯得截面最大，本設(shè)計(jì)采用修正的剛性橫梁法計(jì)算橫隔梁，先需做出作用效應(yīng)影響線。1．繪制彎矩影響線（1）計(jì)算公式在橋跨跨中當(dāng)單位荷載作用在j號(hào)梁軸上時(shí)，i號(hào)受的作用為豎向力，因此，由平衡條件，就可以寫出A截面的彎矩計(jì)算公式。當(dāng)作用在截面的左側(cè)時(shí)： （71）式中：－I號(hào)梁軸到A截面的距離－單位荷載作用位置到A截面的距離當(dāng)作用在截面的友側(cè)時(shí)： （72）中橫隔梁內(nèi)力影響線圖見圖71。 圖71 中橫隔梁內(nèi)力影響線圖（2）計(jì)算影響線數(shù)值的影響線可計(jì)算如下的影響線可計(jì)算如下（1）1號(hào)主梁右截面的剪力 P＝1作用在計(jì)算截面以右時(shí)，P＝1作用在計(jì)算截面以左時(shí)，（2）2號(hào)主梁右截面的剪力影響線 P＝1作用在計(jì)算截面以右時(shí)，P＝1作用在計(jì)算截面以左時(shí)，截面作用效應(yīng)計(jì)算應(yīng)用以下公式計(jì)算： （73）式中：－－車道折減系數(shù) 取為1 －車輛對(duì)于跨中橫隔梁的計(jì)算荷載－人群對(duì)于跨中橫隔梁的計(jì)算荷載－計(jì)算荷載相對(duì)應(yīng)的橫隔梁作用效應(yīng)影響線的豎標(biāo)－影響線的面積截面作用效應(yīng)計(jì)算見表71。表71截面作用效應(yīng)計(jì)算表汽車荷載(kN)人群荷載(kN)(kNm)0．5947(kNm)（）=(kN)(kN)續(xù)表71荷載組合0+=0+（）=0+= 把鋪裝層折算為3cm記入截面，橫隔梁有效寬度：①1/3跨經(jīng) 8801/3＝293cm ②b＋12＝15＋1221＝267cm按規(guī)范取較小者，即 b=267cm,暫取a＝8cm，則，按《公預(yù)規(guī)》：