【正文】 、換軸（oo，見圖15所示）和下梗肋（bb，見圖15所示）等四處分別進(jìn)行主拉應(yīng)力驗(yàn)算，其它截面均可用同樣方法計(jì)算。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對(duì)預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，斜截面混凝土的主拉應(yīng)力，應(yīng)符合下列要求：式中： ——由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力，按下式計(jì)算：式中：——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； ——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。表24示出了的計(jì)算過程，表25示出了的計(jì)算過程，混凝土主拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見表26，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。 表24 σCX計(jì)算表 截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中NP（）(見表20)⑴MP（Nm）(見表20)⑵An（cm2）(見表14)⑶In（cm3）(見表14)⑷52974548529745485297454852974548yni(cm)⑸0Io（cm3）(見表14)⑹69431530694315306943153069431530yoi(cm)⑺0Mg1（Nm）(見表7)⑻3744000374400037440003744000Ms（Nm）(見表7)⑼7743870774387077438707743870NP/ An(MPa)⑽=⑴/⑶MP yni / In (MPa)⑾=⑵X⑸/⑷σpc(MPa)⑿=⑽⑾Mg1 yni / In (MPa)⒀=⑻X⑸/⑷(Ms Mg1) yoi / Io (MPa)⒁=(⑼⑻)X⑺/⑹σs(MPa)⒂=⒀+⒁σCX =σPC +0. 5σS(MPa)⒃=⑿+⒂四分點(diǎn)σCX(MPa)支點(diǎn)σCX(MPa)表25 τ計(jì)算表 荷載項(xiàng)目VInI0腹板寬b上梗肋aa凈軸nn換軸oo下梗肋bbSanSaoτaSnnSnoτnSonSooτoSbnSboτb單位cm4cm4cmcm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3跨中一期恒載010710720251989295995295802198691短期組合336773375943376030210624預(yù)加力0251989295995295802198691短期組合剪力四分點(diǎn)短期組合剪力支點(diǎn)短期組合剪力表26 σlp計(jì)算表 截面主應(yīng)力部位σCX見表24 (MPa)τ見表25 （Mpa）短期組合短期組合短期組合跨中aaoonnbb四分點(diǎn)aaoonnbb支點(diǎn)aaoonn （三）持久狀態(tài)構(gòu)件的應(yīng)力驗(yàn)算按持久狀態(tài)設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計(jì)算其使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力，受拉區(qū)鋼筋的拉應(yīng)力和斜截面混凝土的主壓應(yīng)力，并不得超過規(guī)范規(guī)定的限值。計(jì)算時(shí)荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段正截面應(yīng)力應(yīng)符合下列要求：式中：——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下混凝土的法向壓應(yīng)力，按下式計(jì)算： ——由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： ——標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合的彎矩值，見表7。表27示出了正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算的計(jì)算過程和結(jié)果，最大壓應(yīng)力在四分點(diǎn)下緣，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力應(yīng)符合下列要求：式中：——預(yù)應(yīng)力筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力； ——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： ——分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下預(yù)應(yīng)力筋重心處混凝土的法向拉應(yīng)力； ——預(yù)應(yīng)力筋與混凝土的彈性模量比。取最不利的外層鋼筋N2進(jìn)行驗(yàn)算，表28示出了預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力的計(jì)算過程和結(jié)果，最大拉應(yīng)力在跨中截面，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。此項(xiàng)驗(yàn)算主要為了保證混凝土在沿主壓應(yīng)力方向破壞時(shí)也具有足夠表27 正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣NP（）(見表20) ⑴ MP（Nm）(見表20)⑵703207370320736055683605568335031503503150An（cm2）(見表14)⑶Wn（cm3）(見表14)⑷579971382046588039391387742663567249Wo（cm3）(見表14)⑸792055487786784955479948880249622105Mg1（Nm）(見表7)⑹374400037440002808000280800000Mk（Nm）(見表7)⑺9287900928790006715440671544000NP/ An(MPa)⑻=⑴/⑶ MP yni / Wn (MPa)⑼=177。⑵/⑷ σpt(MPa)⑽=⑻+⑼ Mg1 / Wn (MPa)⑾=⑹/⑷ (Mk Mg1) /Wo (MPa)⑿=177。（⑺⑹）/⑸ σkc(MPa)⒀=⑾+⑿ σkc σPt (MPa)⒁=⑽+⒀ 應(yīng)力部位跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)In（cm4）(見表14)⑴ Io（cm4）(見表14)⑵ en(cm)⑶ e0(cm)⑷ Mg1（Nm）(見表7)⑸37440002808000Mk（Nm）(見表7)⑹92879006715440Mg1 en/ In (MPa)⑺=⑸⑶/⑴(MkMg1)e0 /I0(MPa)⑻=(⑹⑸)⑷/⑵σkt(MPa)⑼=⑺+⑻σp =αEpσkt(MPa)⑽=⑼σpc(MPa)(表21)⑾σpc –σp (MPa)⑿=⑽+⑾表28 N2號(hào)預(yù)應(yīng)力拉應(yīng)力驗(yàn)算表的安全度。以1號(hào)梁的跨中截面為例，對(duì)其上梗肋（aa，見圖15所示）、凈軸（nn）、換軸（oo）和下梗肋(bb)等四處分別進(jìn)行主壓應(yīng)力驗(yàn)算，其它截面均可用同樣方法計(jì)算。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，斜截面混凝土主壓應(yīng)力應(yīng)符合下列要求：式中：——由作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力，按下式計(jì)算：式中：——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； ——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。表29示出了的計(jì)算過程，表30示出了的計(jì)算過程，混凝土主壓應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見表31，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。表29 σCX計(jì)算表 截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中NP（）(見表20)⑴MP（Nm）(見表20)⑵An（cm2）(見表14)⑶In（cm3）(見表14)⑷52974548529745485297454852974548yni(cm)⑸0Io（cm3）(見表14)⑹69431530694315306943153069431530yoi(cm)⑺0Mg1（Nm）(見表7)⑻3744000374400037440003744000Mk（Nm）(見表7)⑼9287900928790092879009287900NP/ An(MPa)⑽=⑴/⑶MP yni / In (MPa)⑾=⑵⑸/⑷σpc(MPa)⑿=⑽⑾Mg1 yni / In (MPa)⒀=⑻⑸/⑷(MkMg1) yoi /Io (MPa)⒁=(⑼⑻)⑺/⑹σk(MPa)⒂=⒀+⒁σCX =σPC +σk(MPa)⒃=⑿+⒂四分點(diǎn)σCX(MPa)支點(diǎn)σCX(MPa)表30 τ計(jì)算表 荷載項(xiàng)目VInI0腹板寬b上梗肋aa凈軸nn換軸oo下梗肋bbSanSaoτaSnnSnoτnSonSooτoSbnSboτb單位cm4cm4cmcm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3跨中一期恒載010710720251989295995295802198691短期組合336773375943376030210624預(yù)加力0251989295995295802198691短期組合剪力四分點(diǎn)短期組合剪力支點(diǎn)短期組合剪力表31 σcp計(jì)算表 截面主應(yīng)力部位σCX 見表29 (MPa)標(biāo)準(zhǔn)組合τ 見表30 （Mpa）標(biāo)準(zhǔn)組合標(biāo)準(zhǔn)組合跨中aaoonnbb四分點(diǎn)aaoonnbb支點(diǎn)aaoonn（四）短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗(yàn)算橋梁構(gòu)件的短暫狀況，應(yīng)計(jì)算其在制作、運(yùn)輸及安裝等施工階段混凝土截面邊緣的法向應(yīng)力。此階段指初始預(yù)加力與主梁自重力共同作用的階段，驗(yàn)算混凝土截面下緣的最大壓應(yīng)力和上緣的最大拉應(yīng)力。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，施工階段正截面應(yīng)力應(yīng)符合下列要求：式中：——預(yù)加應(yīng)力階段混凝土的法向壓應(yīng)力、拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： ——與構(gòu)件制作、運(yùn)輸、安裝各施工階段混凝土立方體抗壓強(qiáng)度相應(yīng)的抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，本設(shè)計(jì)考慮混凝土強(qiáng)度達(dá)到C45時(shí)開始張拉預(yù)應(yīng)力鋼束，則：。表32示出了預(yù)加應(yīng)力階段混凝土法向應(yīng)力的計(jì)算過程。 通過各控制截面計(jì)算，得知截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力均能符合上述規(guī)定。因此在主梁混凝土達(dá)到C45強(qiáng)度時(shí)開始張拉鋼束。本設(shè)計(jì)采用兩點(diǎn)吊裝，吊點(diǎn)設(shè)在兩支點(diǎn)內(nèi)移50cm處。即兩吊點(diǎn)間的距離為38m。對(duì)于1號(hào)梁，一期恒載集度為。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，構(gòu)件在吊裝、運(yùn)輸時(shí)，因此可分別按（超重）和（失重）兩種情況進(jìn)行吊裝應(yīng)力驗(yàn)算，結(jié)果列于表33。通過各控制截面計(jì)算，發(fā)生在失重狀態(tài)四分點(diǎn)截面下緣；，發(fā)生在失重狀態(tài)四分點(diǎn)截面上緣，可見混凝土法向應(yīng)力均滿足施工階段要求。應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣NP0（）(見表20)⑴MP0（Nm）(見表20)⑵790141079014106693526669352638396693839669An（cm2）(見表14)⑶Wn（cm3）(見表14)⑷579971382046588039391387742663567249Mg1（Nm）(見表7)⑸374400037440002808000280800000NP0/ An