【正文】 σpe”ApbsiθpAn/bIn0000τ（MPa） 持久狀況的構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算 按持久狀況設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計(jì)算其使用階段正截面混凝土的法向應(yīng)力，受拉區(qū)鋼筋的拉應(yīng)力和斜截面混凝土的主壓應(yīng)力，并不得超過規(guī)定的限值，計(jì)算時(shí)荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù) 正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段正截面應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： σkc+σpt≤σkc—在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下的混凝土的法向壓應(yīng)力，按下式計(jì)算：σkc= σpt—由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力，按下式計(jì)算：σpt=表 示出了正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算的計(jì)算過程和結(jié)果，最大壓應(yīng)力在四分點(diǎn)上緣，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。 預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段預(yù)應(yīng)力應(yīng)符合下列要求：σpe+σp≤=1209 Mpa式中：σpe—預(yù)應(yīng)力筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力； σp—在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力，按下式計(jì)算：σp=αEpσktσkt=式中：en，e0—分別為綱束重心到截面凈軸和換軸的距離； σkt—在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下預(yù)應(yīng)力筋重心處混凝土的法向拉應(yīng)力；αEp—預(yù)應(yīng)力筋與混凝土的彈性模量比，αEp== 截面混凝土主壓應(yīng)力驗(yàn)算此項(xiàng)驗(yàn)算主要為了保證在沿主壓應(yīng)力方向破壞時(shí)也具有足夠的安全度，以2號梁為例，對其上梗肋（aa）、凈軸（nn）、換軸（oo）和下梗肋（bb）等四處分別進(jìn)行主拉應(yīng)力驗(yàn)算，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，斜截面混凝土的主壓應(yīng)力應(yīng)符合下式規(guī)定： σcp≤式中：σcp—由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力，按下式計(jì)算： σcp=σcx= = 短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗(yàn)算 橋梁構(gòu)件的短暫狀況，應(yīng)計(jì)算其在制作，運(yùn)輸及安裝等施工階段混凝土截面邊緣的法向應(yīng)力。 此階段指初始預(yù)加力與主梁自重力共同作用的階段，驗(yàn)算混凝土截面下緣的最大壓應(yīng)力和上緣的最大拉應(yīng)力。 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，施工階段正截面應(yīng)力應(yīng)符合下列要求：（1） 壓應(yīng)力：σcct≤，= Mpa（2） 拉應(yīng)力：①當(dāng)σctt≤，時(shí)，%的縱向鋼筋；②當(dāng)σctt= ftk，時(shí)，%的縱向鋼筋；③，＜σctt＜，時(shí)，預(yù)拉力區(qū)縱向鋼筋配筋率按以上兩者直線內(nèi)插取用，拉應(yīng)力σcct不超過1015ftk。式中：σcct，σctt—預(yù)加應(yīng)力階段混凝土的法向壓應(yīng)力、拉應(yīng)力，按下式計(jì)算：σcct=σctt=fck，ftk，—與構(gòu)件制作、運(yùn)輸、安裝各施工階段混凝土立方體抗壓強(qiáng)度f，cu相應(yīng)的抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，本設(shè)計(jì)考慮混凝土強(qiáng)度達(dá)到C45時(shí)開始張拉預(yù)應(yīng)力鋼束，則： fck，=，ftk，=。表 示出了預(yù)加應(yīng)力階段混凝土法向應(yīng)力的計(jì)算過程。本設(shè)計(jì)采用兩點(diǎn)吊裝,吊點(diǎn)沿在兩支點(diǎn)內(nèi)移50㎝處,對于2號梁,一期恒載集度為g1=,根據(jù)《橋規(guī)》，構(gòu)件在吊裝，運(yùn)輸時(shí)，因此可分別按g1== KN/m 和g1==，結(jié)果列于表（）。正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算表 應(yīng)力部位跨中L/4變截面支點(diǎn)上緣下緣上緣下緣上緣下緣上緣下緣NP（KN）An（㎝2）ePN（㎝）Wn（㎝3）W0（㎝3）MG1（KNm）0MG2（KNm）MG1（KNm）103103103103Mq（KNm）00000NP/ AN（MPa）NPePN/ Wnb（MPa）σPt（MPa）MG1/ Wn（MPa）00Mq+ MG2/ W0（MPa）00σkc（MPa）00σkc+σpt（MPa）（MPa）預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力計(jì)算表 應(yīng)力部位跨中L/4變截面支點(diǎn)N1N2N3N1N2N3N1N2N3N1N2N3In（㎝4）I0（㎝4）en（㎝）e0（㎝）MG1（KNm）0MG2（KNm）0Mq（KNm）0MG1 en / In000(Mq+ MG2)e0/ I0000σkt000σp=αEPσkt000σpe（MPa）σpe+σp（MPa）（MPa）1209σcx計(jì)算表 應(yīng)力部位跨中L/4變截面支點(diǎn)aannoobbaannoobbaaoonnbbaaoonnbbNP（KN）An（㎝2）ePN（㎝）In（㎝4）yni（㎝2）0000I0（㎝4）yoi（㎝2）0000MG1（KNm）0MG2（KNm）0Mq （KNm）0NP/ AN（MPa）NPePNyni/ IN（MPa）0000σpc（MPa）MG1yni/In（MPa）0000000（Mq+MG1）yoi/ I0（MPa）0000000σst（MPa）0000σcx=σpc +σst（MPa）τ計(jì)算表 應(yīng)力部位跨中L/4變截面支點(diǎn)aannoobbaannoobbaaoonnaaoonnVG1（KN）0Sn（㎝3）126360126792145688In（㎝4）b（㎝4）16163636VG2（KN）0Vq（KN）S0（㎝3）138680138232158490145504Io（㎝4）σpe” （MPa）Apb （㎝2）0sinθp0VG1Sn/ bIn（MPa）0000(Vq+VG1)S0/ bI0（MPa）σpe”ApbsinθpAn/bIn0000τ（MPa）σcp計(jì)算表 截面應(yīng)力部位σcx（MPa）τ（MPa）σcp=（MPa）跨中aannoobbL/4aannoobb變截面aaoonn支點(diǎn)aaoonn預(yù)加應(yīng)力階段法向應(yīng)力計(jì)算表 應(yīng)力部位跨中L/4變截面支點(diǎn)上緣下緣上緣下緣上緣下緣上緣下緣NP0（KN）An（㎝2）ePN（㎝）Wn（㎝3）MG1（KNm）0NP0/ AN（MPa）NP0ePN/ Wn（MPa）σP（MPa）MG1/ Wn（MPa）00σct（MPa）吊裝階段法向應(yīng)力計(jì)算表 應(yīng)力部位跨中L/4變截面支點(diǎn)上緣下緣上緣下緣上緣下緣上緣下緣NP0（KN）An（㎝2）ePN（㎝）Wn（㎝3）超重MG1（KNm）失重MG1（KNm）NP0/ AN（MPa）NP0ePN/ Wn（MPa）σP（MPa）超重MG1/ Wn（MPa）失重MG1/ Wn（MPa）超重σct（MPa）失重σct（MPa）8 主梁端部的局部承壓驗(yàn)算 后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁的端部，由于錨頭集中力的作用，錨下混凝土將承受很大的局部壓力，可能使梁端產(chǎn)生縱向裂縫，需進(jìn)行局部承壓驗(yàn)算。 局部承壓的截面尺寸驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，配置間接鋼筋的混凝土構(gòu)件，其局部受壓區(qū)的截面尺寸應(yīng)滿足下列要求：γ0FLd≤β=式中：fLd—局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計(jì)值，；本設(shè)計(jì)中，每束預(yù)應(yīng)力筋的截面積為834㎜2，張拉控制應(yīng)力1395 Mpa， 則 FLd=1395= KNfcd—預(yù)應(yīng)力張拉時(shí)混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，本設(shè)計(jì)張拉時(shí)混凝土強(qiáng)度等級為C45，則fcd= Mpa ηs—混凝土局部承壓修正系數(shù)，本設(shè)計(jì)張拉時(shí)混凝土強(qiáng)度等級為C45，β—混凝土局部承壓強(qiáng)度提高系數(shù)；Ab—局部受壓時(shí)的計(jì)算底面積，按《公預(yù)規(guī)》；局部受壓面為邊長360540的矩形，此時(shí)N2和N3，N2和N1的局部承壓計(jì)算底面有重疊。根據(jù)“同心、對稱”的原則，我們?nèi)2的局部承壓面積為360360的矩形。ALn，AL—混凝土局部受壓面積，當(dāng)局部受壓面有孔洞時(shí)，ALn為扣除孔洞后的面積，AL為不扣除孔洞的面積，對于具有喇叭管并與墊板連成整體的錨具，ALn可取墊板面積扣除喇叭管尾端內(nèi)孔面積。ALn=180180π/4702=28552㎜2AL=180180=32400㎜2Ab=360360=129600㎜2β=公式右邊=128550= KN公式左邊= KN＜右邊∴主梁局部受壓區(qū)的截面尺寸滿足規(guī)范要求。 局部抗壓承載力驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對錨下設(shè)置間接鋼筋的局部承壓構(gòu)件，按下式進(jìn)行局部抗壓承載力驗(yàn)算：γ0FLd≤（ηsβfcd+kρvβcorfsd）βcor≤式中：βcor—配置間接鋼筋時(shí)局部抗壓承載力提高系數(shù)K—間接鋼筋影響系數(shù)，按《公預(yù)規(guī)》=Acor—間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)的混凝土核芯面積，ρv—間接鋼筋體積配筋率；Assl—單根螺旋形間接鋼筋的截面面積dcor—螺旋形間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)的混凝土核芯面積的直徑；s—螺旋形間接鋼筋的層距。本設(shè)計(jì)采用的間接鋼筋為HRB335的螺旋形鋼筋，fsd=280Mpa，直徑12㎜，間距s=50㎜，螺旋筋鋼筋中心直徑200㎜，則：dcor=20012=188㎜Acor =㎜2βco r= ρv =∴公式右邊=（110+280）285103= KN＞公式左邊= KN∴本設(shè)計(jì)梁端部的局部承壓滿足規(guī)范要求。9 主梁變形驗(yàn)算 荷載短期效應(yīng)作用下主梁撓度驗(yàn)算主梁計(jì)算跨徑L=，C50混凝土的彈性模量Ec=104Mpa，主梁在控制截面的換算截面慣性矩各不相同，本設(shè)計(jì)為簡化，取梁L/4處截面的換算慣性矩I0=㎝4作為全梁的平均值來計(jì)算。（以2號梁為例）。δMs= 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的抗彎剛度B0=∴恒載效應(yīng)產(chǎn)生的跨中撓度值為；fg ===短期荷載效應(yīng)組合產(chǎn)生的跨中撓度值為：fs ==＝根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，受彎構(gòu)件在使用階段的