【正文】 組合短期組合(1)(3)(5)跨中aaoonnbb四分點aaoonnbb支點aaoonn 項目荷載VInIo腹板寬b上梗肋aa靜軸nn換軸oo下梗肋bbSnnSaoSnnSnnSaocmcmcmcmcmMPacmcmcmcmcmcmMPa跨中一期恒載(1)0371289024624075420203468跨中一期恒載(1)0371289024624075420203468跨中短期組合(2)1055258632短期組合(2)1055．4258632預(yù)加力(3)0203468預(yù)加力(3)0203468短期組合剪應(yīng)力(4)=(1)+(2)+(3)短期組合剪應(yīng)力(4)=(1)+(2)+(3)四分點短期組合剪應(yīng)力四分點短期組合剪應(yīng)力支點短期組合剪應(yīng)力支點短期組合剪應(yīng)力彪29 計算表69橋梁構(gòu)件的短暫狀況，應(yīng)計算其在制作、運輸及安裝施工階段混凝土截面邊緣法向應(yīng)力。此階段指初始預(yù)加應(yīng)力與主梁自重力共同作用的階段，驗算混凝土截面的最大壓應(yīng)力和上緣的最大拉應(yīng)力。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，施工階段正截面應(yīng)力符合下列要求： ()式中：—預(yù)加應(yīng)力階段混凝土的法向應(yīng)力、拉應(yīng)力，按下式計算： () ()—與構(gòu)件制作、運輸、安裝各施工階段混凝土立方體抗壓強度相應(yīng)的抗壓強度、抗拉強度標準值，本設(shè)計考慮混凝土強度達到C45時開始張拉預(yù)應(yīng)力鋼束。則：。表30，示出了的計算結(jié)果。表29，示出了預(yù)應(yīng)力階段混凝土法向應(yīng)力的計算過程。表30計算表截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中Np（）(1)Mp(Nm)(2)4045199404519940451994045199An(cm)(3)In(cm)(4)y(cm)(5)0I0(cm)(6)y(cm)(7)0Mgl(Nm)(8)3015650301565030156503015650MK(Nm)(9)6797170679717067971704401150Np/An(MPa)(10)=(1)/(3)Mp y/In(MPa)(11)=(2)(5)/(4)0(MPa)(12)=(10)(11)Mgl y/In(MPa)(13)=(8)(5)/(4)0(MkMgl) y/I0(MPa)(14)=[(9)(8)](7)/(6)0(MPa)(15)=(13)+(14)(MPa)(16)=(12)+(15)四分點(MPa)支點(MPa)106本設(shè)計采用兩點吊裝，吊點設(shè)在兩支點內(nèi)移50cm處。對于1號梁，一期恒載集度為。根據(jù)（橋規(guī)），構(gòu)件在吊裝、運輸時，因此可分別按（超重）和（失重）兩種情況進行吊裝應(yīng)力驗算。應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點上緣四分點下緣支點上緣支點下緣Np（）(1)Mp0(Nm)(2)404519940451997270560727056020850402085040An(cm)(3)Wn(cm)(4)Mgl(Nm)(5)301565030156502261740226174000Np/An(MPa)(6)=(1)/(3)Mp0/Wn(MPa)(7)=(2)/(4)(MPa)(8)=(6)+(7)Mgl/Wn(MPa)(9)=(5)/(4)00(MPa)(10)=(8)+(9)表31 預(yù)加應(yīng)力階段的法向應(yīng)力計算表后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁的端部，由于錨頭集中力的作用，錨下混凝土將承受很大的局部壓力，可能使梁端產(chǎn)生縱向裂縫，需進行局部承壓驗算。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，配置間接鋼筋的混凝土構(gòu)件，其局部受壓區(qū)的截面尺寸應(yīng)滿足下列要求： ()式中：—局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計值，；本設(shè)計中，每束預(yù)應(yīng)力筋的截面積為，張拉控制力，則； —預(yù)應(yīng)力張拉時混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，本設(shè)計張拉時混凝土強度等級c45，則；—混凝土局部承壓修正系數(shù)，混凝土強度等級為c50及以下時，取=，設(shè)計中預(yù)應(yīng)力筋張拉時混凝土強度等級為c45，；—混凝土局部承壓強度提高系數(shù)；—局部受壓時的計算底面積，按《公預(yù)規(guī)》；—混凝土局部受壓面積，當(dāng)局部受壓面積有孔洞時，為扣除空洞后的面積，為不扣除空洞的面積；對于具有喇叭管并與墊板連成整體的錨具，可取墊板面積扣除喇叭管尾端內(nèi)孔面積。本設(shè)計采用夾片式錨具，該錨具的墊板與其后的喇叭管連成整體（見圖17）。錨墊板尺寸為210mm210mm，喇叭管尾端接內(nèi)徑70mm的波紋管。根據(jù)錨具的布置情況，取最不利的1號（或2號）鋼束進行局部承壓驗算。則： ()公式右邊=公式左邊=右邊所以本設(shè)計主梁局部受壓區(qū)的截面尺寸滿足規(guī)范要求。 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對錨下設(shè)置間接的局部承壓構(gòu)件，按下式進行局部抗壓承載力驗算： () () 式中：—配置間接鋼筋時局部抗壓承載力提高系數(shù)，當(dāng)時，應(yīng)??；—間接鋼筋影響系數(shù)，按《公預(yù)規(guī)》，當(dāng)混凝土強度在及以上時， —間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)的混凝土核心面積，其重心應(yīng)與的重心和重合，計算時按同心、對稱原則取值； —間接鋼筋體積配筋率—單根螺旋形間接鋼筋的截面積； —螺旋形間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)混凝土核心面積的直徑； —螺旋形間接鋼筋的層距。 公式右邊=因此，主梁端部的局部承壓滿足規(guī)范要求。 圖17 帶喇叭管的夾片錨錨固體系承壓圖 18 梁端混凝土局部應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點上緣四分點下緣支點上緣支點下緣Np0（）(1)Mp0(Nm)(2)404519940451997270560727056020850402085040An(cm)(3)Wn(cm)(4)超重Mgl(Nm)(5)00失重Mgl(Nm)(6)00Np0/An(MPa)(7)=(1)/(3)Mp0/Wn(MPa)(8)=(2)/(4)(MPa)(9)=(7)+(8)超重Mgl/Wn(MPa)(10)=(5)/(4)00失重Mgl/Wn(MPa)(11)=（6）/(4)00超重(MPa)(12)=(9)+(10)失重(MPa)(13)=(9)+(11)表32吊裝階段的法向應(yīng)力計算為了掌握主梁在各受力階段的變形情況，需要計算個階段的撓度值，并且對體現(xiàn)結(jié)構(gòu)剛度的活載撓度進行驗算。以四分點截面為平均值將全梁近似處理為等截面桿件，然后按材料力學(xué)方法計算跨中撓度值。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，計算預(yù)加力引起的反拱度值時，剛度采用，計算公式： ()式中：——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力作用下的跨中撓度；——使用階段各根鋼束的預(yù)加彎矩；——單位力作用在跨中時產(chǎn)生的彎矩；——全截面的換算慣性矩。圖19示出了反拱度的計算圖式，其中圖繪在（b）圖內(nèi)。手算時，可以設(shè)圖的面積及其形心至跨中的距離分別為A和d，并將他們分成六個規(guī)則圖形，分塊面積及形心位置為，然后對應(yīng)用圖乘法進行計算。 圖19 反拱度計算圖根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的剛度采用B0=,則恒載效應(yīng)產(chǎn)生的跨中撓度可近似按下列公式計算： 短期荷載效應(yīng)組合產(chǎn)生的跨中撓度可近似按下列公式計算：根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)的影響，即按荷載短期效應(yīng)組合計算的撓度值，乘以撓度長期增長期增長系數(shù)，對C50混凝土，=，則荷載短期效應(yīng)組合引起的長期撓度值為：=(cm)恒載引起的長期撓度值為：(cm)根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件計算的長期撓度值，在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后梁的最大撓度不應(yīng)超過計算結(jié)構(gòu)的1/600，即：可見，結(jié)構(gòu)剛度滿足規(guī)范要求。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，當(dāng)預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計算的長期撓度時，可不設(shè)預(yù)拱度。本設(shè)計中，預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值為，大于按荷載短期效應(yīng)組合計算的長期撓度值，滿足規(guī)范要求，可不設(shè)置預(yù)拱度。 鑒于具有多根內(nèi)橫隔梁的橋梁跨中處得橫隔梁受力最大，通?？芍挥嬎憧缰袡M隔梁的作用效應(yīng)，其余橫隔梁可依據(jù)跨中橫隔梁偏安全地選用相同的截面尺寸和配筋。根據(jù)《橋規(guī)》，橋梁結(jié)構(gòu)的局部加載計算應(yīng)采用車輛荷載，圖18示出跨中橫隔梁縱向的最不利荷載布置?？v向一行車輪和人群荷載對跨中橫隔梁的計算荷載為：汽車：跨中橫隔梁受力影響線的面積：人群荷載圖20 跨中橫隔梁的受載圖式 通常橫隔梁彎矩為靠近橋中線的截面較大，而剪力則在靠近兩側(cè)邊緣處的截面最大。所以，如圖21所示的跨中橫隔梁，本設(shè)計可以只取A、B兩個截面計算橫隔梁的彎矩，取1號梁右和2號梁右截面計算剪力。本設(shè)計采用修正的剛性橫梁法計算橫隔梁作用效應(yīng)，先需做出相應(yīng)的作用效應(yīng)影響線。（1）計算公式 如圖21a所示，在橋梁跨中當(dāng)單位荷載P=1作用在j號梁軸上時，i號梁所受的作用為豎向力（考慮主梁抗扭）。因此，由于平衡條件就可寫出A 截面的彎矩計算公式：當(dāng)P=1作用在截面A的左側(cè)時： ()即 ()式中： ——i號梁軸到A截面的距離 ——單位荷載P=1作用位置到A截面的距離。 當(dāng)P=1作用在截面A的右側(cè)時，同理可得： ()（2）計算彎矩影響線值在表5中已得到： 對于A截面的彎矩Ma影響線可計算如下：P=1作用在1號梁軸上時：P=1作用在4號梁軸上時：P=1作用在5號梁軸上時：根據(jù)上述三點坐標和A截面位置，便可繪出Ma影響線如圖21b所示。同理，ma影響線計算如下：繪出影響線如圖21c所示。（1）1號主梁右截面的剪力影響線計算：P=1作用在計算截面以右時： (即為1號梁的荷載橫向影響線，)P=1作用在計算截面以左時： ()繪成的影響線如圖21d所示。（2）2號主梁右截面的剪力影響線計算：P=1作用在計算截面以右時： ()如P=1作用在3號梁軸上時：圖21 中橫隔梁作用效用影響線圖（單位尺寸mm）同理： P=1作用在計算截面以左時：繪成 影響線如圖21e所示。計算公式：