【正文】 混凝土受彎構(gòu)件最小配筋率應(yīng)滿足下列條件：式中：—受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力設(shè)計(jì)值，由以下計(jì)算可知 —受彎構(gòu)件正截面開(kāi)裂彎矩值，按下式計(jì)算： ()式中：—全截面換算截面重心軸以上（或以下）部分截面對(duì)重心軸的面積矩； —換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩，見(jiàn)表13； —扣除全部預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力筋在構(gòu)件抗裂邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力。表23示出了的計(jì)算過(guò)程，表24示出了的計(jì)算過(guò)程，混凝土主拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表25，符合規(guī)范要求。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，斜截面混凝土的主壓應(yīng)力，應(yīng)符合下列要求： ()式中：—由作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力，按下式計(jì)算： () () ()式中：—在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由荷載標(biāo)準(zhǔn)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； —在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由荷載標(biāo)準(zhǔn)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。表30計(jì)算表截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中Np（）(1)Mp(Nm)(2)4045199404519940451994045199An(cm)(3)In(cm)(4)y(cm)(5)0I0(cm)(6)y(cm)(7)0Mgl(Nm)(8)3015650301565030156503015650MK(Nm)(9)6797170679717067971704401150Np/An(MPa)(10)=(1)/(3)Mp y/In(MPa)(11)=(2)(5)/(4)0(MPa)(12)=(10)(11)Mgl y/In(MPa)(13)=(8)(5)/(4)0(MkMgl) y/I0(MPa)(14)=[(9)(8)](7)/(6)0(MPa)(15)=(13)+(14)(MPa)(16)=(12)+(15)四分點(diǎn)(MPa)支點(diǎn)(MPa)106本設(shè)計(jì)采用兩點(diǎn)吊裝，吊點(diǎn)設(shè)在兩支點(diǎn)內(nèi)移50cm處。則： ()公式右邊=公式左邊=右邊所以本設(shè)計(jì)主梁局部受壓區(qū)的截面尺寸滿足規(guī)范要求。 圖19 反拱度計(jì)算圖根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的剛度采用B0=,則恒載效應(yīng)產(chǎn)生的跨中撓度可近似按下列公式計(jì)算： 短期荷載效應(yīng)組合產(chǎn)生的跨中撓度可近似按下列公式計(jì)算：根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)的影響，即按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的撓度值，乘以撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)，對(duì)C50混凝土，=，則荷載短期效應(yīng)組合引起的長(zhǎng)期撓度值為：=(cm)恒載引起的長(zhǎng)期撓度值為：(cm)根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件計(jì)算的長(zhǎng)期撓度值，在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長(zhǎng)期撓度后梁的最大撓度不應(yīng)超過(guò)計(jì)算結(jié)構(gòu)的1/600，即：可見(jiàn)，結(jié)構(gòu)剛度滿足規(guī)范要求。（1）計(jì)算公式 如圖21a所示，在橋梁跨中當(dāng)單位荷載P=1作用在j號(hào)梁軸上時(shí)，i號(hào)梁所受的作用為豎向力（考慮主梁抗扭）。計(jì)算公式： 。所以，如圖21所示的跨中橫隔梁，本設(shè)計(jì)可以只取A、B兩個(gè)截面計(jì)算橫隔梁的彎矩，取1號(hào)梁右和2號(hào)梁右截面計(jì)算剪力。圖19示出了反拱度的計(jì)算圖式，其中圖繪在（b）圖內(nèi)。錨墊板尺寸為210mm210mm，喇叭管尾端接內(nèi)徑70mm的波紋管。表30，示出了的計(jì)算結(jié)果。此項(xiàng)驗(yàn)算主要為了保證混凝土在沿主壓應(yīng)力方向破壞時(shí)也具有足夠的安全度。本例以1號(hào)梁的跨中截面為例，對(duì)其上梗肋、凈軸、換軸和下梗肋等四處分別進(jìn)行主拉應(yīng)力驗(yàn)算，其它截面均可用同樣方法計(jì)算。右邊=主梁跨中正截面承載力滿足要求。在承載能力極限狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)力混凝土沿正截面和斜截面都有可能破壞， 下面驗(yàn)算這兩類截面的承載力。計(jì)算數(shù)據(jù) 錨固時(shí)預(yù)加縱向力預(yù)加彎矩計(jì)算應(yīng)力損失的鋼束號(hào)相應(yīng)鋼束至凈軸距離錨固時(shí)鋼束應(yīng)力合計(jì)N314375143751437515195291519529N2N213978139782835418202363339765N4N413585135854193914359864774751N1N1131081310855044814865496262300N6N612710127106775813434477605747N5N512311123118607013961229001869 表17四分點(diǎn)截σl4計(jì)算表 表18 預(yù)加力作用效應(yīng)計(jì)算表截面鋼束號(hào)預(yù)加應(yīng)力階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加應(yīng)力作用效應(yīng)使用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加應(yīng)力作用效應(yīng)(見(jiàn)表17)（）（見(jiàn)表17）（kN） (kN)(見(jiàn)表14) (見(jiàn)表17)（）（見(jiàn)表17）（kN） (kN)見(jiàn)表14四分點(diǎn)1010020100301004010056跨中支點(diǎn)表19四分點(diǎn)截面計(jì)算表鋼束號(hào)（MPa）　鋼束號(hào)　（MPa） N1　　 N5　　 N2　 N6　　 N3　　 N7　　 N4　　　　　表20四分點(diǎn)點(diǎn)截面的計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù) 計(jì)算（1）（2）（3）=（1）+（2）計(jì)算公式：計(jì)算應(yīng)力損失分子項(xiàng)分母項(xiàng)（4）（5）（6）[(4)+(5)]%計(jì)算公式：=后張法梁當(dāng)采用分批張拉時(shí)，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，計(jì)算公式為：式中：—在先張拉鋼束重心處，由后張拉各批鋼束而產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，可按下式計(jì)算： ()其中：—分別為鋼束錨固時(shí)預(yù)加的縱向力和彎矩， —計(jì)算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離，其中值見(jiàn)表14所示，值見(jiàn)表10。表14 四分點(diǎn)截面管道摩擦損失計(jì)算表鋼束號(hào)x(176。在每一個(gè)階段中，凡是中和軸位置和面積突變處的剪應(yīng)力，都是需要計(jì)算的，例如，張拉階段和使用階段的截面（如圖14），除了兩個(gè)階段aa和bb位置的剪應(yīng)力需要計(jì)算外，還應(yīng)計(jì)算：圖14 靜矩計(jì)算圖式（1）在張拉階段，凈截面的中和軸（簡(jiǎn)稱凈軸）位置產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力，應(yīng)該與使用階段在凈軸位置產(chǎn)生的剪應(yīng)該與使用階段在京軸位置上產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加。1．凈截面幾何特性計(jì)算在預(yù)加應(yīng)力階段，只需要計(jì)算小截面的幾何特性。 圖13 鋼束計(jì)算圖式（單位尺寸mm）表8 鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離表鋼束號(hào)起彎高度y（cm ）N1(N2)261007176。對(duì)于錨固端截面，鋼束布置通?？紤]下述兩個(gè)方面：一是預(yù)應(yīng)力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓；二是考慮錨頭布置的可能行，以滿足張拉操作方便的要求。以下就跨中截面在各種作用效應(yīng)組合下，分別按照上述要求對(duì)主梁所需的鋼束數(shù)來(lái)進(jìn)行估算，并且按這些估算的鋼束數(shù)的多少確定主梁的配束。圖5 跨中的橫向分布系數(shù)計(jì)算圖式（尺寸單位：mm）可變作用（汽車公路Ⅰ級(jí)）：四車道：=（+++++）=三車道：=（+++++）=雙車道：=（+++）=故取可變作用（汽車）的橫向分布系數(shù)為：=。（1）預(yù)制梁自重①跨中截面段主梁的自重②馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重 ③支點(diǎn)段梁的自重 ④邊主梁的橫隔梁中橫隔梁體積： 端橫隔梁體積 故半跨內(nèi)橫梁重力為 ⑤預(yù)制梁永久作用集度 （2）二期永久作用①現(xiàn)澆T梁翼板集度②邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁一片中橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積：一片端橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積： 故：③鋪裝8cm混凝土鋪裝： 5cm瀝青鋪裝： 若將橋面鋪裝均攤給七片主梁，則 ④欄桿一側(cè)人行欄：；一側(cè)防撞欄：；若將兩側(cè)人行欄，防撞欄均攤給七片主梁，則：⑤邊梁二期永久作用集度 如圖3所示，設(shè)x為計(jì)算截面離左支座的距離，并令主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為： 永久作用效應(yīng)計(jì)算圖見(jiàn)圖3，永久作用效應(yīng)計(jì)算表見(jiàn)表3。 主橫截面沿跨長(zhǎng)的變化本設(shè)計(jì)主梁采用等高形式，橫截面的T粱翼板厚度沿跨長(zhǎng)不變。（尺寸單位：mm） T梁翼板的厚度主要取決于橋面板承受車輪局部荷載的要求，還應(yīng)考慮能否滿足主梁受彎時(shí)上翼板受壓的強(qiáng)度要求。預(yù)應(yīng)力混凝土T型簡(jiǎn)支梁橋具有以下優(yōu)點(diǎn)：（1）節(jié)省鋼材，降低橋梁的材料費(fèi)用；（2）由于采用預(yù)施應(yīng)力工藝，能使混凝土結(jié)構(gòu)的工地接頭安全可靠，因而以往只適應(yīng)于鋼橋架設(shè)的各種不要支架的施工方法，現(xiàn)在也能用于這種混凝土橋，從而使其造價(jià)明顯降低；（3）同鋼橋相比，其養(yǎng)護(hù)費(fèi)用較省，行車噪聲??；（4）同鋼筋混凝土橋相比，其自重和建筑高度較小，其耐久性則因采用高質(zhì)量的材料及消除了活載所致裂紋而大為改進(jìn)。預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋構(gòu)造簡(jiǎn)單，易于建造，形式多種多樣，適應(yīng)性強(qiáng)，不受基礎(chǔ)條件的限制，可標(biāo)準(zhǔn)化生產(chǎn)，因此目前我國(guó)公路橋梁中最常用的梁式橋以預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)形式的橋梁日益顯出廣闊的應(yīng)用前景。本設(shè)計(jì)主梁翼板寬度2000mm，行車道寬度為12m,全橋每跨采用7根預(yù)制的鋼筋混凝土T型梁，如圖1所示。 圖2 跨中截面尺寸圖（尺寸單位：mm）分塊名稱分塊面積分塊面積形心至上緣距離（cm）分塊面積對(duì)上緣凈矩分塊面積的自身慣矩Ii(cm4)(cm)分塊面積對(duì)界面形心的慣矩（1）（2）（3）=（1）（2）（4） （5）（6）=（1）（5）（7）=（4）+（6）大毛截面翼板300022500562501438253214438782三角承托4007320222213646911366931腹板310028675062064567699706976428下三角225