【正文】 （2）2號主梁右截面的剪力影響線計算：P=1作用在計算截面以右時： ()如P=1作用在3號梁軸上時：圖21 中橫隔梁作用效用影響線圖（單位尺寸mm）同理： P=1作用在計算截面以左時：繪成 影響線如圖21e所示。因此，由于平衡條件就可寫出A 截面的彎矩計算公式：當P=1作用在截面A的左側時： ()即 ()式中： ——i號梁軸到A截面的距離 ——單位荷載P=1作用位置到A截面的距離?？v向一行車輪和人群荷載對跨中橫隔梁的計算荷載為：汽車：跨中橫隔梁受力影響線的面積：人群荷載圖20 跨中橫隔梁的受載圖式 通常橫隔梁彎矩為靠近橋中線的截面較大，而剪力則在靠近兩側邊緣處的截面最大。根據(jù)《公預規(guī)》，當預加力產(chǎn)生的長期反拱值大于按荷載短期效應組合計算的長期撓度時，可不設預拱度。根據(jù)《公預規(guī)》，計算預加力引起的反拱度值時，剛度采用，計算公式： ()式中：——扣除全部預應力損失后的預加力作用下的跨中撓度；——使用階段各根鋼束的預加彎矩；——單位力作用在跨中時產(chǎn)生的彎矩；——全截面的換算慣性矩。 根據(jù)《公預規(guī)》，對錨下設置間接的局部承壓構件，按下式進行局部抗壓承載力驗算： () () 式中：—配置間接鋼筋時局部抗壓承載力提高系數(shù)，當時，應?。弧g接鋼筋影響系數(shù)，按《公預規(guī)》，當混凝土強度在及以上時， —間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)的混凝土核心面積，其重心應與的重心和重合，計算時按同心、對稱原則取值； —間接鋼筋體積配筋率—單根螺旋形間接鋼筋的截面積； —螺旋形間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)混凝土核心面積的直徑； —螺旋形間接鋼筋的層距。本設計采用夾片式錨具，該錨具的墊板與其后的喇叭管連成整體（見圖17）。對于1號梁，一期恒載集度為。則：。 計算結果見表28。正截面混凝土壓應力驗算見表27。 項目荷載VInIo腹板寬b上梗肋aa靜軸nn換軸oo下梗肋bbSnnSaoSnnSnoSonSooSbnSbocmcmcmcmcmMPacmcmMPacmcmMPacmcmMPa跨中一期恒載103712890246240754202034680．00231135023582501962530短期組合21055．42586323178503191921287805預加力302034680231135023582501962530短期組合剪應力4=1+2+3四分點短期組合剪應力支點短期組合剪應力 表24 計算表表 25計算表截面主應力部位(MPa)(MPa)短期組合短期組合短期組合(1)(3)(5)跨中aaoonnbb四分點aaoonnbb支點aaoonn根據(jù)《公預規(guī)》，使用階段正截面應力應符合下列要求： 式中：——在作用標準效應組合下混凝土的法向壓應力，按下式計算： () 式中：—預應力筋扣除全部預應力損失后的有效預應力； —在作用標準效應組合下受拉區(qū)預應力筋產(chǎn)生的拉應力，按下式計算： () ()——標準效應組合的彎矩值，見表7。計算混凝土主拉應力時應選擇跨中最不利位置截面，對該截面的重心處和寬度急劇改變處進行驗算。由此可見，不需配置普通鋼筋來滿足最小配筋率要求。由根據(jù)《公預規(guī)》，正截面承載力按下式計算： 式中：—橋梁結構的重要性系數(shù)，按《公預規(guī)》，本設計按二級公路設計?？捎蒙鲜鐾瑯拥姆椒ㄓ嬎愠鍪褂秒A段由張拉鋼束產(chǎn)生的預加力，,。對于抗裂驗算，《公預規(guī)》根據(jù)公路簡支梁標準設計的經(jīng)驗，對于全預應力梁在使用階段短期效應組合作用下，只要截面不出現(xiàn)抗應力就可滿足。根據(jù)規(guī)定，由混凝土收縮、徐變引起的構件受拉區(qū)和受壓區(qū)預應力鋼筋的預應力損失，可按下列公式計算： () ()式中：—全部鋼束重心處由混凝土收縮、徐變引起的預應力損失值；—鋼束錨固時，全部鋼束重心處由預加應力（扣除相應階段的應力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響； —配筋率，； —本設計為鋼束錨固時相應的凈截面面積； —本設計即為鋼束群重心至截面凈軸的距離；—截面回轉半徑，,后張法構件取即分別為換算截面慣性矩和凈截面慣性矩；—預應力鋼筋傳力錨固齡期為，計算考慮的齡期為時的混凝土收縮應變；—加載齡期為，計算考慮的齡期為時的徐變系數(shù)，其終極值查規(guī)范取用；徐變系數(shù)終極值和收縮應變終極值的計算 構件理論厚度的計算公式為： ()式中： 主梁混凝土截面面積 與大氣接觸的截面周邊長度考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋之前完成，和均采用預制梁的數(shù)據(jù)。四分點截面的計算結果見表15。、鋼束回縮引起的預應力損失按《公預規(guī)》，對曲線預應力筋，在計算錨具變形、鋼束回縮引起的預應力損失時，應考慮錨固后反向摩擦的影響。對于其他截面均可用同樣的方法計算，它們的計算結果均列入鋼束預應力損失及預加內(nèi)力一覽表內(nèi)（表14～20）。表12 跨中截面對中心軸靜距計算分塊名稱及序號 靜矩類別及符號分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離對凈軸*靜矩靜矩類別及符號對換軸*靜矩翼板①翼緣部分2400168240翼緣部分3000221220三角承托②對凈軸40023708對凈軸*40025164肋部③靜矩20011520靜矩20012248203468258632下三角④馬蹄部分對凈軸靜矩225870419665馬蹄部分對凈軸靜矩22521096馬蹄⑤1500161100150027027肋部⑥3002547030024370管道或鋼束325.350082702796253228133翼板①凈軸以上凈面積對凈軸靜矩2400168240凈軸以上凈面積對凈軸靜矩3000251200三角承托②4002370840025164肋部③1252391871252414663113531785翼板①換軸以上凈面積對凈軸靜矩2400168240換軸以上凈面積對凈軸靜矩3000221220三角承托②4002370840025164肋部③43877125241466235825287850對于其它截面特性均可用同樣的方法計算，下面將計算結果一并列于表13內(nèi)。預應力鋼筋混凝土梁在張拉階段和使用階段都要產(chǎn)生剪應力，這兩個階段的剪應力應該疊加。68 表11跨中翼緣全寬截面面積和慣性矩計算表截面分塊名稱分塊面積分塊面積重心至上緣距離分塊面積對上緣靜矩全截面重心到上緣距離分塊面積的自身慣矩凈截面毛截面（見表1）76256266953761149320459737128902扣管道面積（）60280無5030570無56641537611493無4825991換算截面毛截面（見表12）822563119542230487166556462040745鋼束換算面積66112無3843702無69730742230487無4010258計算數(shù)據(jù) n=7 =截面積 ()截面慣矩 ()以上式中：A,I—分別為混凝土毛截面面積和慣矩；—分別為一根管道截面積和鋼束截面積； —分別為凈截面和換算截面重心到主梁上緣的距離；—分面積重心到主梁上緣的距離；n—計算面積內(nèi)所含的管道（鋼束）數(shù)； —鋼束與混凝土的彈性模量比值，由表1得=。鋼束號鋼束彎起角度曲線長度直線長度有效長度鋼束預留長度(cm)鋼束長度N1(N2)　71404105N3(N4)7140N515140N6　15140 N718140表10 鋼束計算長度本節(jié)在求得各驗算截面的毛截面特性和鋼束位置的基礎上，計算主梁凈截面和換算截面的面積、慣性矩及梁截面分別對重心軸、上梗肋與下梗肋的靜矩，最后匯總成截面特性值總表，為各受力階段的應力驗算準備計算數(shù)據(jù)。9N3(N4)7176。（1）計算鋼束起彎點至跨中的距離錨固點到支座中心線的水平距離為（見圖12）：圖 11鋼束群重心位置復核圖式（單位尺寸mm） 圖 12 封閉端混凝土塊尺寸圖（單位尺寸mm）圖13示出鋼束計算圖式，鋼束起彎點至跨中的距離列表計算在表8內(nèi)。圖10示出計算圖式，錨固端截面特性計算見表7所示。由此可直接得出鋼束群重心至梁底的距離為圖10。則鋼束數(shù)的估算公式為： ()式中：——承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩，按表7取用；——經(jīng)驗系數(shù)，~，；——預應力鋼絞線的設計強度，見表1，為1260MP；計算得： 根據(jù)上述兩種極限狀態(tài)，取鋼束數(shù)n=7。表6 主梁作用效應組合序號荷載類別跨中截面四分點截面支點1第一期永久作用02第二期永久作用03總永久作用=（1）+（2）04可變作用（汽車）公路Ⅱ級5可變作用（汽車）沖擊6可變作用（人群）7標準組合=（3）+（4）+（5）+（6）8短期組合=（3）+（4）+（6）9極限組合=（3）+（（4）+（5））+（6）5．預應力鋼束的估算及其布置根據(jù)《公預規(guī)》規(guī)定，預應力梁應滿足正常使用極限狀態(tài)的應力要求和承載能力極限狀態(tài)的強度要求?？勺冏饔茫ㄆ嚕?=可變作用（人群）：=表5 1號梁可變作用橫向分布系數(shù)可變作用 公路Ⅱ級