【正文】 扣管道面積（）60280無(wú)5030570無(wú)56641537611493無(wú)4825991換算截面毛截面（見(jiàn)表12）822563119542230487166556462040745鋼束換算面積66112無(wú)3843702無(wú)69730742230487無(wú)4010258計(jì)算數(shù)據(jù) n=7 =截面積 ()截面慣矩 ()以上式中：A,I—分別為混凝土毛截面面積和慣矩；—分別為一根管道截面積和鋼束截面積； —分別為凈截面和換算截面重心到主梁上緣的距離；—分面積重心到主梁上緣的距離；n—計(jì)算面積內(nèi)所含的管道（鋼束）數(shù)； —鋼束與混凝土的彈性模量比值，由表1得=。9N3(N4)7176。圖10示出計(jì)算圖式，錨固端截面特性計(jì)算見(jiàn)表7所示。則鋼束數(shù)的估算公式為： ()式中：——承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩，按表7取用；——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，~，；——預(yù)應(yīng)力鋼絞線的設(shè)計(jì)強(qiáng)度，見(jiàn)表1，為1260MP；計(jì)算得： 根據(jù)上述兩種極限狀態(tài)，取鋼束數(shù)n=7?？勺冏饔茫ㄆ嚕?=可變作用（人群）：=表5 1號(hào)梁可變作用橫向分布系數(shù)可變作用 公路Ⅱ級(jí)人群 圖6支點(diǎn)的橫向分布系數(shù)計(jì)算圖式（尺寸單位：mm）根據(jù)《橋規(guī)》，公路Ⅰ級(jí)的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：=（kN/m）計(jì)算彎矩時(shí)：= 316（kN）計(jì)算剪力時(shí)：=316=（kN）在可變作用效應(yīng)計(jì)算中，本設(shè)計(jì)對(duì)于橫向分布系數(shù)的取值作如下考慮，支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)取 m0，從支點(diǎn)至第一根梁段，橫向分布系數(shù)從直線過(guò)渡到mc，其余梁段均取mc。本算例按四車道設(shè)計(jì)，因此在計(jì)算可變作用效應(yīng)時(shí)需進(jìn)行車道折減。在荷載作用的主梁彎矩橫向分布，當(dāng)該處有橫隔梁時(shí)比較均勻，否則直接在荷載作用下的主梁彎矩很大。馬蹄尺寸基本由布置預(yù)應(yīng)力鋼束的需要決定，設(shè)計(jì)實(shí)踐表明，馬蹄面積占截面總面積的10%20%為合適。2．設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置標(biāo)準(zhǔn)跨徑： 40m （墩中心距離）主梁全長(zhǎng)： ；計(jì)算跨徑：；橋面凈空: 凈—12m+21m公路－Ⅰ級(jí)，每側(cè)欄桿、。預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T字形梁橋建設(shè)畢業(yè)論文目錄摘要 2ABSTRACT 31．前 言 7 預(yù)應(yīng)力混凝土T型簡(jiǎn)支梁的特點(diǎn)及研究意義 72．設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置 8 8 8 8： 9 9 主橫截面沿跨長(zhǎng)的變化 12 13 13 13 13 15 17 17 17 22 23 主梁作用效應(yīng)組合 265．預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置 28 28 28 29 29 跨中截面的鋼束布置 29 31 32 35 35 39 42 43 4鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 46 50 50 51 53 55 55 55 57 58 59 59 65 65 66 67 71 71 73 75 75 76 80 80 82 82 83 83 83 84 84 86 88 88 89 89 89 91 92 93 93 96結(jié)論 98致謝 99參考文獻(xiàn) 100翻譯 1011．前 言 預(yù)應(yīng)力混凝土T型簡(jiǎn)支梁的特點(diǎn)及研究意義 簡(jiǎn)支梁橋由一根兩端分別支撐在一個(gè)活動(dòng)支座和一個(gè)鉸支座上的梁作為主要承重結(jié)構(gòu)的梁橋，屬于靜定結(jié)構(gòu)?；炷粒褐髁翰捎?0號(hào)；預(yù)應(yīng)力筋：，fpk==1860MPa，Ep=180。本設(shè)計(jì)考慮到主梁需要配置較多的鋼束，將鋼束按四層布置，一層最多排三束，同時(shí)還根據(jù)《公預(yù)規(guī)》。為減小對(duì)主梁設(shè)計(jì)其主要控制作用的跨中彎矩，在跨中設(shè)置一道橫隔梁；當(dāng)跨度較大時(shí)，應(yīng)設(shè)置較多的橫隔梁。（1）跨中的荷載橫向分布系數(shù)如前所述，本例橋跨內(nèi)設(shè)五道橫隔梁，具可靠的橫向聯(lián)系，且承重結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)寬比為： 所以可按修正的剛性橫梁法來(lái)繪制橫向影響線和計(jì)算橫向分布系數(shù)。（1）求跨中截面最大彎矩和最大剪力采用直接加載求可變作用效應(yīng)，圖示出跨中截面作用效應(yīng)計(jì)算圖式圖7。 跨中截面的鋼束布置對(duì)于跨中截面，在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造要求的前提下，盡可能使鋼束群重心的偏心距大些，本算例采用內(nèi)徑70mm，外徑77mm的預(yù)埋鐵皮波紋管，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，管道至梁底和梁側(cè)凈矩不應(yīng)小于3cm及管道直徑的1/2。 （a） (b) 圖10鋼束布置圖（尺寸單位：cm） a）跨中截面 b) 錨固截面 表7鋼束錨固截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱（1）（2）（3）=（1）+（2）（4）（5）（6）（7）=（4）+（6）翼板41752464807124725415三角承托腹板12900158025049691875其中： 故計(jì)算得：說(shuō)明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi)?！5121159　N615（3）鋼束長(zhǎng)度計(jì)算一根鋼束的長(zhǎng)度為曲線長(zhǎng)度、直線長(zhǎng)度與兩端工作長(zhǎng)度之和，其中鋼束的曲線長(zhǎng)度可按圓弧半徑與彎起角度進(jìn)行計(jì)算。（2）有效分布寬度內(nèi)截面幾何特性計(jì)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計(jì)算預(yù)應(yīng)力引起的混凝土應(yīng)力時(shí)，預(yù)加力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力按實(shí)際翼緣全款計(jì)算，由預(yù)加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力按翼緣有效寬度計(jì)算。同樣用上式所提到的這類計(jì)算方法：①aa線（圖15）以上（或以上）的面積對(duì)中性軸（凈軸和換軸）的靜矩；②bb線以上（或以下）的面積對(duì)中性軸（兩個(gè)）的靜矩； ③凈軸（nn）以上（或以下）的面積對(duì)中性軸（兩個(gè)）的靜矩； ④換軸（oo）以上（或以下）的面積對(duì)中性軸（兩個(gè)）的靜矩；表13 主梁截面特性值總表名稱符號(hào)單位截面跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)混凝土凈截面混凝土換算面積凈面積凈慣矩37128902371289026314302凈軸到截面上緣距離凈軸到截面上緣距離截面抵抗矩上緣478465478435501324下緣303340303440506879對(duì)凈軸靜矩翼緣部分面積203468275814275814凈軸以上凈面積 2311352311283544512換軸以上面積235825235816馬蹄部分面積96253鋼束群重心到凈軸距離名稱符 號(hào)單位 截面跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)換算慣矩4624075446240754換軸到截面上緣距離換軸到截面下緣距離截面抵抗矩上緣5220052200下緣389363389363對(duì)換軸靜矩翼緣部分面積258632258633277210凈軸以上凈面積317850317815換軸以上面積3191921馬蹄部分面積287805287804鋼束群重心到換軸距離鋼束群重心到截面下緣距離根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，當(dāng)計(jì)算主梁截面應(yīng)力和確定鋼束的控制應(yīng)力時(shí)，應(yīng)計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失值。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》附錄D，計(jì)算公式如下。對(duì)于混凝土毛截面，四分點(diǎn)與跨中截面上述數(shù)據(jù)完全相同，即： 故： 查《公預(yù)規(guī)》，則得，1．施工階段傳力錨固應(yīng)力及其產(chǎn)生的預(yù)加力： ()2．由產(chǎn)生的預(yù)加力 縱向力： () 彎矩： () 剪力： () 式中：——鋼束彎起后與梁軸的夾角，和的參數(shù)； ——單根鋼束的截面積， 可用上述同樣的方法計(jì)算出使用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力，將計(jì)算的結(jié)果列入表21中。左邊=右邊=右邊＜左邊，即中性軸在腹板內(nèi)。長(zhǎng)期以來(lái)，橋梁預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的抗裂驗(yàn)算，都是以構(gòu)件混凝土的拉應(yīng)力是否超過(guò)規(guī)定的限值來(lái)表示的，分為正截面抗裂和斜截面抗裂驗(yàn)算。表27示出了正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算的計(jì)算過(guò)程和結(jié)果，最大壓應(yīng)力在四分點(diǎn)下緣，可見(jiàn)其結(jié)果符合規(guī)范要求。截面應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣Np（）(1)Mp(Nm)(2)813412381341237270560727056020850402085040An(cm)(3)Wn(cm)(4)478465478465Wo(cm)(5)5220052200Mgl(Nm)(6)431393043139302261740226174000MK(Nm)(7)5114034330087000Np/An(MPa)(8)=(1)/(3)Mp/Wn(MPa)(9)=(2)/(4)(MPa)(10)=(8)+(9)Mgl/Wn(MPa)(11)=(6)/(4)00（MKMgl）/W0(MPa)(12)=[(7)(6)]/(5)00(MPa)(13)=(11)+(12)00+(14)=(10)+(13)表27正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算表28 計(jì)算表截面主應(yīng)力部位(MPa)(MPa)短期組合短期組合短期組合(1)(3)(5)跨中aaoonnbb四分點(diǎn)aaoonnbb支點(diǎn)aaoonn 項(xiàng)目荷載VInIo腹板寬b上梗肋aa靜軸nn換軸oo下梗肋bbSnnSaoSnnSnnSaocmcmcmcmcmMPacmcmcmcmcmcmMPa跨中一期恒載(1)0371289024624075420203468跨中一期恒載(1)0371289024624075420203468跨中短期組合(2)1055258632短期組合(2)1055．4258632預(yù)加力(3)0203468預(yù)加力(3)0203468短期組合剪應(yīng)力(4)=(1)+(2)+(3)短期組合剪應(yīng)力(4)=(1)+(2)+(3)四分點(diǎn)短期組合剪應(yīng)力四分點(diǎn)短