【正文】 計(jì)算公式： 。（1）1號(hào)主梁右截面的剪力影響線計(jì)算：P=1作用在計(jì)算截面以右時(shí)： (即為1號(hào)梁的荷載橫向影響線，)P=1作用在計(jì)算截面以左時(shí)： ()繪成的影響線如圖21d所示。 當(dāng)P=1作用在截面A的右側(cè)時(shí)，同理可得： ()（2）計(jì)算彎矩影響線值在表5中已得到： 對(duì)于A截面的彎矩Ma影響線可計(jì)算如下：P=1作用在1號(hào)梁軸上時(shí)：P=1作用在4號(hào)梁軸上時(shí)：P=1作用在5號(hào)梁軸上時(shí)：根據(jù)上述三點(diǎn)坐標(biāo)和A截面位置，便可繪出Ma影響線如圖21b所示。（1）計(jì)算公式 如圖21a所示，在橋梁跨中當(dāng)單位荷載P=1作用在j號(hào)梁軸上時(shí)，i號(hào)梁所受的作用為豎向力（考慮主梁抗扭）。所以，如圖21所示的跨中橫隔梁，本設(shè)計(jì)可以只取A、B兩個(gè)截面計(jì)算橫隔梁的彎矩，取1號(hào)梁右和2號(hào)梁右截面計(jì)算剪力。根據(jù)《橋規(guī)》，橋梁結(jié)構(gòu)的局部加載計(jì)算應(yīng)采用車輛荷載，圖18示出跨中橫隔梁縱向的最不利荷載布置。本設(shè)計(jì)中，預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值為，大于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長期撓度值，滿足規(guī)范要求，可不設(shè)置預(yù)拱度。 圖19 反拱度計(jì)算圖根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的剛度采用B0=,則恒載效應(yīng)產(chǎn)生的跨中撓度可近似按下列公式計(jì)算： 短期荷載效應(yīng)組合產(chǎn)生的跨中撓度可近似按下列公式計(jì)算：根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)的影響，即按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的撓度值，乘以撓度長期增長期增長系數(shù)，對(duì)C50混凝土，=，則荷載短期效應(yīng)組合引起的長期撓度值為：=(cm)恒載引起的長期撓度值為：(cm)根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件計(jì)算的長期撓度值，在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后梁的最大撓度不應(yīng)超過計(jì)算結(jié)構(gòu)的1/600，即：可見，結(jié)構(gòu)剛度滿足規(guī)范要求。圖19示出了反拱度的計(jì)算圖式，其中圖繪在（b）圖內(nèi)。以四分點(diǎn)截面為平均值將全梁近似處理為等截面桿件，然后按材料力學(xué)方法計(jì)算跨中撓度值。 公式右邊=因此，主梁端部的局部承壓滿足規(guī)范要求。則： ()公式右邊=公式左邊=右邊所以本設(shè)計(jì)主梁局部受壓區(qū)的截面尺寸滿足規(guī)范要求。錨墊板尺寸為210mm210mm，喇叭管尾端接內(nèi)徑70mm的波紋管。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，配置間接鋼筋的混凝土構(gòu)件，其局部受壓區(qū)的截面尺寸應(yīng)滿足下列要求： ()式中：—局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計(jì)值，；本設(shè)計(jì)中，每束預(yù)應(yīng)力筋的截面積為，張拉控制力，則； —預(yù)應(yīng)力張拉時(shí)混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，本設(shè)計(jì)張拉時(shí)混凝土強(qiáng)度等級(jí)c45，則；—混凝土局部承壓修正系數(shù)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為c50及以下時(shí)，取=，設(shè)計(jì)中預(yù)應(yīng)力筋張拉時(shí)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為c45，；—混凝土局部承壓強(qiáng)度提高系數(shù)；—局部受壓時(shí)的計(jì)算底面積，按《公預(yù)規(guī)》；—混凝土局部受壓面積，當(dāng)局部受壓面積有孔洞時(shí)，為扣除空洞后的面積，為不扣除空洞的面積；對(duì)于具有喇叭管并與墊板連成整體的錨具，可取墊板面積扣除喇叭管尾端內(nèi)孔面積。根據(jù)（橋規(guī)），構(gòu)件在吊裝、運(yùn)輸時(shí)，因此可分別按（超重）和（失重）兩種情況進(jìn)行吊裝應(yīng)力驗(yàn)算。表30計(jì)算表截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中Np（）(1)Mp(Nm)(2)4045199404519940451994045199An(cm)(3)In(cm)(4)y(cm)(5)0I0(cm)(6)y(cm)(7)0Mgl(Nm)(8)3015650301565030156503015650MK(Nm)(9)6797170679717067971704401150Np/An(MPa)(10)=(1)/(3)Mp y/In(MPa)(11)=(2)(5)/(4)0(MPa)(12)=(10)(11)Mgl y/In(MPa)(13)=(8)(5)/(4)0(MkMgl) y/I0(MPa)(14)=[(9)(8)](7)/(6)0(MPa)(15)=(13)+(14)(MPa)(16)=(12)+(15)四分點(diǎn)(MPa)支點(diǎn)(MPa)106本設(shè)計(jì)采用兩點(diǎn)吊裝，吊點(diǎn)設(shè)在兩支點(diǎn)內(nèi)移50cm處。表30，示出了的計(jì)算結(jié)果。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，施工階段正截面應(yīng)力符合下列要求： ()式中：—預(yù)加應(yīng)力階段混凝土的法向應(yīng)力、拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： () ()—與構(gòu)件制作、運(yùn)輸、安裝各施工階段混凝土立方體抗壓強(qiáng)度相應(yīng)的抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，本設(shè)計(jì)考慮混凝土強(qiáng)度達(dá)到C45時(shí)開始張拉預(yù)應(yīng)力鋼束。截面應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣Np（）(1)Mp(Nm)(2)813412381341237270560727056020850402085040An(cm)(3)Wn(cm)(4)478465478465Wo(cm)(5)5220052200Mgl(Nm)(6)431393043139302261740226174000MK(Nm)(7)5114034330087000Np/An(MPa)(8)=(1)/(3)Mp/Wn(MPa)(9)=(2)/(4)(MPa)(10)=(8)+(9)Mgl/Wn(MPa)(11)=(6)/(4)00（MKMgl）/W0(MPa)(12)=[(7)(6)]/(5)00(MPa)(13)=(11)+(12)00+(14)=(10)+(13)表27正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算表28 計(jì)算表截面主應(yīng)力部位(MPa)(MPa)短期組合短期組合短期組合(1)(3)(5)跨中aaoonnbb四分點(diǎn)aaoonnbb支點(diǎn)aaoonn 項(xiàng)目荷載VInIo腹板寬b上梗肋aa靜軸nn換軸oo下梗肋bbSnnSaoSnnSnnSaocmcmcmcmcmMPacmcmcmcmcmcmMPa跨中一期恒載(1)0371289024624075420203468跨中一期恒載(1)0371289024624075420203468跨中短期組合(2)1055258632短期組合(2)1055．4258632預(yù)加力(3)0203468預(yù)加力(3)0203468短期組合剪應(yīng)力(4)=(1)+(2)+(3)短期組合剪應(yīng)力(4)=(1)+(2)+(3)四分點(diǎn)短期組合剪應(yīng)力四分點(diǎn)短期組合剪應(yīng)力支點(diǎn)短期組合剪應(yīng)力支點(diǎn)短期組合剪應(yīng)力彪29 計(jì)算表69橋梁構(gòu)件的短暫狀況，應(yīng)計(jì)算其在制作、運(yùn)輸及安裝施工階段混凝土截面邊緣法向應(yīng)力。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，斜截面混凝土的主壓應(yīng)力，應(yīng)符合下列要求： ()式中：—由作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力，按下式計(jì)算： () () ()式中：—在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由荷載標(biāo)準(zhǔn)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； —在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由荷載標(biāo)準(zhǔn)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。此項(xiàng)驗(yàn)算主要為了保證混凝土在沿主壓應(yīng)力方向破壞時(shí)也具有足夠的安全度。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： ()——分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即 表26 N2號(hào)預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算表應(yīng)力部位跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)In(cm)(1)Io(cm)(2)en(cm)(3)eo(cm)(4)Mgl(Nm)(5)301565022617400MK(Nm)(6)440115033008700Mglen/In(MPa)(7)=(5)(3)/(1)0(MKMgl)e0/I0(MPa)(8)=[(6)(5)](4)/(2)0(MPa)(9)=(7)+(8)0(MPa)(10)=(9)0(MPa)(11)+(MPa)(12)=(10)+(11)—在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下預(yù)應(yīng)力筋重心處混凝土的法向拉應(yīng)力；—預(yù)應(yīng)力筋與混凝土的彈性模量比取最不利的外層鋼筋N2進(jìn)行驗(yàn)算，表26示出了N2號(hào)預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力的計(jì)算過程和結(jié)果，可見結(jié)果符合要求。表27示出了正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算的計(jì)算過程和結(jié)果，最大壓應(yīng)力在四分點(diǎn)下緣，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。表23示出了的計(jì)算過程，表24示出了的計(jì)算過程，混凝土主拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見表25，符合規(guī)范要求。本例以1號(hào)梁的跨中截面為例，對(duì)其上梗肋、凈軸、換軸和下梗肋等四處分別進(jìn)行主拉應(yīng)力驗(yàn)算，其它截面均可用同樣方法計(jì)算。此項(xiàng)驗(yàn)算主要為了保證主梁截面具有與正截面同等的抗裂安全度。長期以來，橋梁預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的抗裂驗(yàn)算，都是以構(gòu)件混凝土的拉應(yīng)力是否超過規(guī)定的限值來表示的，分為正截面抗裂和斜截面抗裂驗(yàn)算。由《公預(yù)規(guī)》，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件最小配筋率應(yīng)滿足下列條件：式中：—受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力設(shè)計(jì)值，由以下計(jì)算可知 —受彎構(gòu)件正截面開裂彎矩值，按下式計(jì)算： ()式中：—全截面換算截面重心軸以上（或以下）部分截面對(duì)重心軸的面積矩； —換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩，見表13； —扣除全部預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力筋在構(gòu)件抗裂邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力。右邊=主梁跨中正截面承載力滿足要求。說明該截面破壞時(shí)屬于塑性破壞狀態(tài)。左邊=右邊=右邊＜左邊，即中性軸在腹板內(nèi)。本設(shè)計(jì)的這一判別式：由產(chǎn)生的預(yù)加力縱向力： ()彎矩： ()剪力： ()式中： —鋼束彎起后與梁軸的夾角，與的值參見表9； —單根鋼束的截面積，=。在承載能力極限狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)力混凝土沿正截面和斜截面都有可能破壞， 下面驗(yàn)算這兩類截面的承載力。在以下內(nèi)容中，先進(jìn)行持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)承載力計(jì)算，再分別驗(yàn)算持久狀態(tài)抗裂驗(yàn)算和應(yīng)力驗(yàn)算，最后進(jìn)行短暫狀態(tài)構(gòu)件的界面應(yīng)力驗(yàn)算。對(duì)于混凝土毛截面，四分點(diǎn)與跨中截面上述數(shù)據(jù)完全相同，即：