【正文】 m）(見表20)⑵790141079014106693526669352638396693839669An（cm2）(見表14)⑶Wn（cm3）(見表14)⑷579971382046588039391387742663567249Mg1（N通過各控制截面計算，發(fā)生在失重狀態(tài)四分點截面下緣；，發(fā)生在失重狀態(tài)四分點截面上緣，可見混凝土法向應(yīng)力均滿足施工階段要求。對于1號梁，一期恒載集度為。本設(shè)計采用兩點吊裝，吊點設(shè)在兩支點內(nèi)移50cm處。 通過各控制截面計算，得知截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力均能符合上述規(guī)定。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，施工階段正截面應(yīng)力應(yīng)符合下列要求：式中：——預(yù)加應(yīng)力階段混凝土的法向壓應(yīng)力、拉應(yīng)力，按下式計算： ——與構(gòu)件制作、運輸、安裝各施工階段混凝土立方體抗壓強度相應(yīng)的抗壓強度、抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值，本設(shè)計考慮混凝土強度達(dá)到C45時開始張拉預(yù)應(yīng)力鋼束，則：。m）(見表7)⑼9287900928790092879009287900NP/ An(MPa)⑽=⑴/⑶MP yni / In (MPa)⑾=⑵⑸/⑷σpc(MPa)⑿=⑽⑾Mg1 yni / In (MPa)⒀=⑻⑸/⑷(MkMg1) yoi /Io (MPa)⒁=(⑼⑻)⑺/⑹σk(MPa)⒂=⒀+⒁σCX =σPC +σk(MPa)⒃=⑿+⒂四分點σCX(MPa)支點σCX(MPa)表30 τ計算表 荷載項目VInI0腹板寬b上梗肋aa凈軸nn換軸oo下梗肋bbSanSaoτaSnnSnoτnSonSooτoSbnSboτb單位cm4cm4cmcm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3跨中一期恒載010710720251989295995295802198691短期組合336773375943376030210624預(yù)加力0251989295995295802198691短期組合剪力四分點短期組合剪力支點短期組合剪力表31 σcp計算表 截面主應(yīng)力部位σCX 見表29 (MPa)標(biāo)準(zhǔn)組合τ 見表30 （Mpa）標(biāo)準(zhǔn)組合標(biāo)準(zhǔn)組合跨中aaoonnbb四分點aaoonnbb支點aaoonn（四）短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗算橋梁構(gòu)件的短暫狀況，應(yīng)計算其在制作、運輸及安裝等施工階段混凝土截面邊緣的法向應(yīng)力。m）(見表20)⑵An（cm2）(見表14)⑶In（cm3）(見表14)⑷52974548529745485297454852974548yni(cm)⑸0Io（cm3）(見表14)⑹69431530694315306943153069431530yoi(cm)⑺0Mg1（N表29示出了的計算過程，表30示出了的計算過程，混凝土主壓應(yīng)力計算結(jié)果見表31，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。以1號梁的跨中截面為例，對其上梗肋（aa，見圖15所示）、凈軸（nn）、換軸（oo）和下梗肋(bb)等四處分別進(jìn)行主壓應(yīng)力驗算，其它截面均可用同樣方法計算。m）(見表7)⑸37440002808000Mk（N⑵/⑷ σpt(MPa)⑽=⑻+⑼ Mg1 / Wn (MPa)⑾=⑹/⑷ (Mk Mg1) /Wo (MPa)⑿=177。m）(見表7)⑹374400037440002808000280800000Mk（N此項驗算主要為了保證混凝土在沿主壓應(yīng)力方向破壞時也具有足夠表27 正截面混凝土壓應(yīng)力驗算應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點上緣四分點下緣支點上緣支點下緣NP（）(見表20) ⑴ MP（N根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力應(yīng)符合下列要求：式中：——預(yù)應(yīng)力筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力； ——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力，按下式計算： ——分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下預(yù)應(yīng)力筋重心處混凝土的法向拉應(yīng)力； ——預(yù)應(yīng)力筋與混凝土的彈性模量比。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段正截面應(yīng)力應(yīng)符合下列要求：式中：——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下混凝土的法向壓應(yīng)力，按下式計算： ——由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力，按下式計算： ——標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合的彎矩值，見表7。m）(見表7)⑼7743870774387077438707743870NP/ An(MPa)⑽=⑴/⑶MP yni / In (MPa)⑾=⑵X⑸/⑷σpc(MPa)⑿=⑽⑾Mg1 yni / In (MPa)⒀=⑻X⑸/⑷(Ms Mg1) yoi / Io (MPa)⒁=(⑼⑻)X⑺/⑹σs(MPa)⒂=⒀+⒁σCX =σPC +0. 5σS(MPa)⒃=⑿+⒂四分點σCX(MPa)支點σCX(MPa)表25 τ計算表 荷載項目VInI0腹板寬b上梗肋aa凈軸nn換軸oo下梗肋bbSanSaoτaSnnSnoτnSonSooτoSbnSboτb單位cm4cm4cmcm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3跨中一期恒載010710720251989295995295802198691短期組合336773375943376030210624預(yù)加力0251989295995295802198691短期組合剪力四分點短期組合剪力支點短期組合剪力表26 σlp計算表 截面主應(yīng)力部位σCX見表24 (MPa)τ見表25 （Mpa）短期組合短期組合短期組合跨中aaoonnbb四分點aaoonnbb支點aaoonn （三）持久狀態(tài)構(gòu)件的應(yīng)力驗算按持久狀態(tài)設(shè)計的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計算其使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力，受拉區(qū)鋼筋的拉應(yīng)力和斜截面混凝土的主壓應(yīng)力，并不得超過規(guī)范規(guī)定的限值。m）(見表20)⑵An（cm2）(見表14)⑶In（cm3）(見表14)⑷52974548529745485297454852974548yni(cm)⑸0Io（cm3）(見表14)⑹69431530694315306943153069431530yoi(cm)⑺0Mg1（N表24示出了的計算過程，表25示出了的計算過程，混凝土主拉應(yīng)力計算結(jié)果見表26，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。本設(shè)計以1號梁的跨中截面為例，對其上梗肋（aa，見圖15所示）、凈軸（nn，見圖15所示）、換軸（oo，見圖15所示）和下梗肋（bb，見圖15所示）等四處分別進(jìn)行主拉應(yīng)力驗算，其它截面均可用同樣方法計算。m）(見表7)⑺774387058039200NP/ An(MPa)⑻=⑴/⑶MP/ Wnx (MPa)⑼=⑵/⑷σpc(MPa)⑽=⑻+⑼Mg1/ Wnx (MPa)⑾=⑹/⑷0(Ms Mg1)/ Wox (MPa)⑿=(⑺⑹)/ ⑸0σst(MPa)⒀=⑾+⑿0σst (MPa)⒁=⒀⑽此項驗算主要為了保證主梁斜截面具有與正截面同等的抗裂安全度。m）(見表20)⑵703207360556833503150An（cm2）(見表14)⑶Wnx（cm3）(見表14)⑷391387W0x（cm3）(見表14)⑸Mg1（N根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列要求：式中：——在作用短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力，按下式計算：表23示出了正截面抗裂驗算的計算過程和結(jié)果，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。（2）斜截面抗彎承載力驗算 本設(shè)計中，由于梁內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼束都在梁端錨固，即鋼束根數(shù)沿梁跨幾乎沒有變化，可不必進(jìn)行該項承載力驗算，通過構(gòu)造加以保證。 ③抗剪承載力計算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，主梁斜截面抗剪承載力應(yīng)按下式計算：式中：——斜截面受壓端正截面內(nèi)最大剪力組合設(shè)計值，； ——斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪承載力（kN），按下式計算： ——異號彎矩影響系數(shù)，； ——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，； ——受壓翼緣的影響系數(shù)，； ——斜截面受壓端正截面處，T形截面腹板寬度，此處 ； ——斜截面受壓端正截面處梁的有效高度，（見表22），因此； ——斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率，當(dāng)時，取P=； ——混凝土強度等級； ——斜截面內(nèi)箍筋配筋率，； ——箍筋抗拉設(shè)計強度； ——斜截面內(nèi)配置在同一截面的箍筋各肢總截面面積（mm2）； ——斜截面內(nèi)箍筋的間距（mm）； ——與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗剪承載力（kN），按下式計算： ——斜截面內(nèi)在同一彎起平面的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積（mm2）； ——預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗拉設(shè)計強度（MPa），本設(shè)計的； ——預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋在斜截面受壓端正截面處的切線與水平線的夾角，表22示出了N1～N6鋼束的值。滿足《公預(yù)規(guī)》“箍筋配筋率ρsv，%”的要求。②箍筋計算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，腹板內(nèi)箍筋直徑不小于10mm，且應(yīng)采用帶肋鋼筋，間距不應(yīng)大于250mm。 首先假定，計算得，對應(yīng)。①計算斜截面水平投影長度C按《公預(yù)規(guī)》，計算斜截面水平投影長度C：式中：——斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比，當(dāng)時，取 ； ——通過斜截面受壓端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計值； ——相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩組合設(shè)計值； ——通過斜截面受壓區(qū)頂端正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點至受壓邊緣的距離。式中：——混凝土抗拉設(shè)計強度（MPa）； ——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件。2）截面抗剪承載力驗算驗算是否需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計算。1)復(fù)核主梁截面尺寸T形截面梁當(dāng)進(jìn)行斜截面抗剪承載力計算時，其截面尺寸應(yīng)符合《公預(yù)規(guī)》，即：式中：——經(jīng)內(nèi)力組合后支點截面上的最大剪力(kN），見表7，；——支點截面的腹板厚度（mm），即； ——支點截面的有效高度（mm），即——混凝土強度等級（MPa）。（1）斜截面抗剪承載力驗算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，計算受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力時，其計算位置應(yīng)按下列規(guī)定采用：①距支座中心h/2處截面；②受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點處截面；③錨于受拉區(qū)額縱向鋼筋開始不受力處的截面；④箍筋數(shù)量或間距改變處的截面；⑤構(gòu)件腹板寬度