【正文】 根據(jù)錨具的布置情況（見圖18），取最不利的1號(hào)（或2號(hào)）鋼束進(jìn)行局部承壓驗(yàn)算，則：公式右邊= =公式左邊= =所以本設(shè)計(jì)主梁局部受壓區(qū)的截面尺寸滿足規(guī)范要求。本設(shè)計(jì)采用夾片式錨具，該錨具的墊板與其后的喇叭管連成整體，如圖17所示。⑹/⑷超重σct (MPa)⑿=⑼+⑽失重σct (MPa)⒀=⑼+⑾八、主梁端部的局部承壓驗(yàn)算后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁的端部，由于錨頭集中力的作用，錨下混凝土將承受很大的局部壓力，可能使梁端產(chǎn)生縱向裂縫，需進(jìn)行局部承壓驗(yàn)算。⑵/⑷σp(MPa)⑼=⑺+⑻超重Mg1 / Wn (MPa)⑽=177。m）⑸42321264232126310900031090001492914929失重Mg1（N⑸/⑷σct (MPa)⑽=⑻+⑼表32 預(yù)加應(yīng)力階段法向應(yīng)力驗(yàn)算表 表33 吊裝階段的法向應(yīng)力計(jì)算表應(yīng)力部位跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)上緣下緣上緣下緣上緣下緣NP0（）(見表20)⑴MP0（Nm）(見表7)⑸374400037440002808000280800000NP0/ An(MPa)⑹=⑴/⑶MP0 / Wn (MPa)⑺=177。應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣NP0（）(見表20)⑴MP0（N根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，構(gòu)件在吊裝、運(yùn)輸時(shí)，因此可分別按（超重）和（失重）兩種情況進(jìn)行吊裝應(yīng)力驗(yàn)算，結(jié)果列于表33。即兩吊點(diǎn)間的距離為38m。因此在主梁混凝土達(dá)到C45強(qiáng)度時(shí)開始張拉鋼束。表32示出了預(yù)加應(yīng)力階段混凝土法向應(yīng)力的計(jì)算過程。此階段指初始預(yù)加力與主梁自重力共同作用的階段，驗(yàn)算混凝土截面下緣的最大壓應(yīng)力和上緣的最大拉應(yīng)力。m）(見表7)⑻3744000374400037440003744000Mk（N表29 σCX計(jì)算表 截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中NP（）(見表20)⑴MP（N根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，斜截面混凝土主壓應(yīng)力應(yīng)符合下列要求：式中：——由作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力，按下式計(jì)算：式中：——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； ——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。m）(見表7)⑹92879006715440Mg1 en/ In (MPa)⑺=⑸⑶/⑴(MkMg1)e0 /I0(MPa)⑻=(⑹⑸)⑷/⑵σkt(MPa)⑼=⑺+⑻σp =αEpσkt(MPa)⑽=⑼σpc(MPa)(表21)⑾σpc –σp (MPa)⑿=⑽+⑾表28 N2號(hào)預(yù)應(yīng)力拉應(yīng)力驗(yàn)算表的安全度。（⑺⑹）/⑸ σkc(MPa)⒀=⑾+⑿ σkc σPt (MPa)⒁=⑽+⒀ 應(yīng)力部位跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)In（cm4）(見表14)⑴ Io（cm4）(見表14)⑵ en(cm)⑶ e0(cm)⑷ Mg1（Nm）(見表7)⑺9287900928790006715440671544000NP/ An(MPa)⑻=⑴/⑶ MP yni / Wn (MPa)⑼=177。m）(見表20)⑵703207370320736055683605568335031503503150An（cm2）(見表14)⑶Wn（cm3）(見表14)⑷579971382046588039391387742663567249Wo（cm3）(見表14)⑸792055487786784955479948880249622105Mg1（N取最不利的外層鋼筋N2進(jìn)行驗(yàn)算，表28示出了預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力的計(jì)算過程和結(jié)果，最大拉應(yīng)力在跨中截面，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。表27示出了正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算的計(jì)算過程和結(jié)果，最大壓應(yīng)力在四分點(diǎn)下緣，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。計(jì)算時(shí)荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。m）(見表7)⑻3744000374400037440003744000Ms（N 表24 σCX計(jì)算表 截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中NP（）(見表20)⑴MP（N根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對(duì)預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，斜截面混凝土的主拉應(yīng)力，應(yīng)符合下列要求：式中： ——由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力，按下式計(jì)算：式中：——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； ——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。計(jì)算混凝土主拉應(yīng)力時(shí)應(yīng)選擇跨徑中最不利位置截面，對(duì)該截面的重心處和寬度幾句改變處進(jìn)行驗(yàn)算。m）(見表7)⑹374400028080000Ms（N 表23 正截面抗裂驗(yàn)算表 應(yīng)力部位跨中下緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)下緣NP（）(見表20)⑴MP（N （二）持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂驗(yàn)算長期以來，橋梁預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的抗裂驗(yàn)算，都是以構(gòu)件混凝土的拉應(yīng)力時(shí)都超過規(guī)定的限值來表示的，分為正截面抗裂和斜截面抗裂驗(yàn)算。表22 斜截面受壓端正截面處的鋼束位置及鋼束群重心位置 截面 鋼束號(hào) x4(cm)R(cm)sinθp=x4/Rcosθpa0(cm)ai（cm)ap(cm)錨固點(diǎn)斜截面頂端N1(N2)9N3(N4)N59N6說明主梁鋼束錨固處的斜截面抗剪承載力滿足要求，同時(shí)也表明上述箍筋的配置是合理的。同時(shí)，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，在距支點(diǎn)一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距縮小至100mm。本設(shè)計(jì)選用φ10200mm的雙肢箍筋，則箍筋的總截面積為： 箍筋間距，箍筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度，箍筋配筋率為：式中：—斜截面受壓端正截面處T形截面腹板寬度，此處。 與假定的值基本相同，可認(rèn)為是最不利截面。為了計(jì)算剪跨比m，首先必須在確定最不利的截面位置后才能得到V值和相應(yīng)的M值，因此只能采取試算的方法，即首先假定C1值，按所假定的最不利截面位置計(jì)算V和M，根據(jù)上述公式求得m值和C值，如假定的C1值與計(jì)算的C值相等或基本相等，則最不利位置就可確定了。對(duì)于距支座中心h/2截面處：上式右邊=，因此需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，若符合下列公式要求時(shí)，則不需進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算。上式右邊=所以本設(shè)計(jì)主梁的T形截面尺寸符合要求。本設(shè)計(jì)以距支座中心h/2處截面為例進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。① 計(jì)算受壓區(qū)高度整理： 得：②計(jì)算普鋼筋A(yù)s即在梁底配置6根直徑20mmHRB335鋼筋，As=，以滿足要求。其他截面均可用同樣方法驗(yàn)算。（2）驗(yàn)算正截面承載力由《公預(yù)規(guī)》，正截面承載力按下式計(jì)算：式中：——橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，按《公預(yù)規(guī)》，本設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)安全等級(jí)為二級(jí)。設(shè)中性軸到截面上緣距離為，則：式中：——預(yù)應(yīng)力受壓區(qū)高度界限系數(shù)，按《公預(yù)規(guī)》，對(duì)于C50混凝土和鋼絞線，； ——梁的有效高度，以跨中截面為例。圖16 正截面承載力計(jì)算圖示（單位：mm）（1）確定混凝土受壓區(qū)高度根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對(duì)于帶承托翼緣板的T形截面：當(dāng)成立時(shí)，中性軸在翼緣板內(nèi)，否則在腹板內(nèi)。對(duì)于抗裂驗(yàn)算，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》公路簡支梁標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，對(duì)于全預(yù)應(yīng)力梁在使用階段短期效應(yīng)組合作用下，只要截面不出現(xiàn)拉應(yīng)力就可滿足。表21 鋼束預(yù)應(yīng)力損失一覽表 截面鋼束號(hào)預(yù)加應(yīng)力階段正常使用階段錨固前預(yù)應(yīng)力損失錨固時(shí)鋼束應(yīng)力損失錨固后預(yù)應(yīng)力損失鋼束有效應(yīng)力σl1σl2σl4σl5σl6單位MpaMpaMpaMpaMpaMpaMpa跨中102030405060四分點(diǎn)127 .42230456支點(diǎn)1230456七、 主梁截面承載力與應(yīng)力驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力混凝土梁從預(yù)加力開始到受荷破壞，需經(jīng)受預(yù)加應(yīng)力、使用荷載作用、裂縫出現(xiàn)和破壞等四個(gè)受力階段，為保證主梁受力可靠并予以控制，應(yīng)對(duì)控制截面進(jìn)行各個(gè)階段的驗(yàn)算。m）見表17（）見表17(KN)Mp0 見表17 （KN可用上述同樣的方法計(jì)算出使用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力，下面將計(jì)算結(jié)果一并列入表20內(nèi)。按照上述條件，查《公預(yù)規(guī)》：混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失列表計(jì)算在表19內(nèi)。本設(shè)計(jì)考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋之前完成，A和u均采用預(yù)制梁的數(shù)據(jù)。 表18 四分點(diǎn)截面σl5計(jì)算表 鋼束號(hào)σpeσl5鋼束號(hào)σpeσl5N1N4N2N5N3N6（五）混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，由混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失可按下式計(jì)算：式中：——全部鋼束重心處由混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值； ——鋼束錨固時(shí)，全部鋼束重心處由預(yù)加力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響； ——配筋率，； ——本設(shè)計(jì)為鋼束錨固時(shí)相應(yīng)的凈截面面積An，見表14； ——本設(shè)計(jì)即為鋼束群重心至截面凈軸的距離en，見表14； ——截面回旋半徑，本設(shè)計(jì)為：——加載齡期為t0、計(jì)算齡期為t時(shí)的混凝土徐變系數(shù)； ——加載齡期為t0、計(jì)算齡期為t時(shí)收縮應(yīng)變。（四）由鋼束應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失《公預(yù)規(guī)》，鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失的終極值，按下式計(jì)算： 表17 四分點(diǎn)截面σl4計(jì)算表 計(jì)算數(shù)據(jù)An= = In=54044639cm4 ynx= =鋼束號(hào)鋼束錨固時(shí)預(yù)加縱向應(yīng)力 epi=ynxaicm預(yù)加彎矩Mp0=N p0 epi計(jì)算應(yīng)力損失的鋼束相應(yīng)鋼束至靜軸距離 MPa錨固時(shí)鋼束應(yīng)力見表10合計(jì)N313013861301386N2N2113757582658859N4N412689493909766N1N1113191245213140N6N611620535477704N5N512336586693526式中：——張拉系數(shù)，本設(shè)