【正文】 則上式為： 跨中）右邊)(( 1 8 5 8)( 3 4 1 2)21 1 8 2 8 (1 1 8 03mkNMmkN d ????????????? 主梁跨中正截面承載力滿足要求。 （ 2）驗算正截面承載力 由《公預(yù)規(guī)》 條，正截面承載力按下式計 算： )2( 039。 cmhcmbf Afx bfcdppd ?????????? ? 式中： b? —— 預(yù)應(yīng)力受壓區(qū)高度界限系數(shù)，按《公預(yù)規(guī)》表 采用，對于 C50混凝土和鋼絞線， ?b? ； 0h —— 梁 的 有 效 高 度 ， po ahh ?? ， 以 跨 中 截 面 為 例 ，)14( 見表cma p ? 。 kNhbf ffcd ??????右邊 左邊 右邊，即中性軸在翼緣板內(nèi)。 本設(shè)計的這一判別式： )( 3 5 2 6 0 kNAf ppd ?????左邊 )(39。39。 42 （一）持久狀況承載能力極限狀態(tài)承載力驗算 在承載能力極限狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)力混凝土梁沿正截面和斜截面都有可能破壞，下面驗算這 兩類截面的承載力。在以下內(nèi)容中，先進(jìn)行持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)承載力驗算，再分別驗算持久狀態(tài)抗裂驗算和應(yīng)力驗算，最后進(jìn)行短暫狀態(tài)構(gòu)件的截面應(yīng)力驗算。 41 表 21 示出了各控制截面的鋼束預(yù)應(yīng)力損失。 6 m) 四分點(diǎn) 1 0 1 0 0 2 0 1 0 0 3 4 5 6 ∑ 跨中 ∑ 支點(diǎn) ∑ sin? cos?0p? ????00cosppN ? ???????00sinppV ? ???????0p? ???? 00cosppN ? ??????? 00sinppV ? ??????? 表 20 預(yù)加力作用效應(yīng)計算 截面 鋼束號 預(yù)加應(yīng)力作用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用 使用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用 見表 17 （ ） 見表 17（ KN） (KN) Mp0 見表 17 （ KN178。ε cs（ t， t0） ρ p=1+ep2/i2 （ 6） （（ 4） +（ 5）） ρ =6Δ Ap/An % 1+15ρρ p σ l6= 006 0 . 9 [ ( , ) ( , )1 1 5P C S E P p clpE t t t t? ? ? ?? ???? ? σ pc179。 可用上述同樣的方法計算出使用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力 ppp MQN , ，下面將計算結(jié)果一并列入表 20 內(nèi)。 37 按照上述條件，查《公預(yù)規(guī)》表 得到： ),( 0 ?ttu? 30 ),( ???ttucs? 6l? 混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失列表計算在表 19 內(nèi)。 本設(shè)計考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋之前完成， A和 u均采用預(yù)制梁的數(shù)據(jù)。 ),( 0tt? —— 加載齡期為 t0、計算齡期為 t時的混凝土徐變系數(shù)； ),( 0ttcs? —— 加載齡期為 t0、計算齡 期為 t時收縮應(yīng)變。 表 18 四分點(diǎn)截面σ l5計算表 鋼束號 σ pe σ l5 鋼束號 σ pe σ l5 N1 N4 N2 N5 N3 N6 （五）混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，由混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失可按下式計算： ppcEpcspl ttttE ?? ????? 151 )],(),([ 006 ? ?? 221iepp ??? 式中： 6l? —— 全部鋼束重心處由混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值； pc? —— 鋼束錨固時，全部鋼束重心處由預(yù)加力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響； ? —— 配筋率，npAAp 6? ； A —— 本設(shè)計為鋼束錨固時相應(yīng)的凈截面面積 An，見表 14； pe —— 本設(shè)計即為鋼束群重心至截面凈軸的距離 en，見表 14； i —— 截面回旋半徑，本設(shè)計為： nnAIi ?2 式中： ? —— 張拉系數(shù)，本設(shè)計采用一次張拉， ?? ； ? —— 鋼筋松弛系數(shù)，對低松弛鋼筋， ?? ； pe? —— 傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力。 表 17 四分點(diǎn)截面σ l4計算表 計算 數(shù)據(jù) An= PA? = In=54044639cm4 ynx= EP? = 鋼束號 鋼束錨固時預(yù)加縱向應(yīng)力00cosP P PNA???? ?poN epi=ynxai cm 預(yù)加彎矩 Mp0= N p0 epi 0pM? 計算應(yīng)力損失的鋼束 相應(yīng)鋼束至靜軸距離 0p??? MPa 4l EPpc????? 錨固時鋼束應(yīng)力0124P conlll????????? 0PPA? ?? cos? 見表 10 0PN 0pnNA? pin p eIM? 0 合計 N3 2 6 3 3 1301386 1301386 N2 9 N2 1 1 1 4 1375758 2658859 N4 4 N4 9 6 3 7 1268949 3909766 N1 9 8 N1 3 1 3 0 1319124 5213140 N6 N6 8 7 5 1162053 5477704 N5 0 9 N5 3 9 1233658 6693526 （四）由鋼束應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 《公預(yù)規(guī)》 規(guī)定，鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失的終極值，按下式計算： pepkpel f ???? )(5 ??? )(mmx N1(N2) 17320 N3(N4) 17612 N5 14725 N6 15502 （三）混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 后張法梁當(dāng)采用分批張拉時，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，計算公式為： ? ?? pcEpl ??? 4 式中： ?? pc? —— 在先張拉鋼束重心處，由后張拉各批鋼束而產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，可按下式計算： ? ?? ??? n pipn ppc I eMAN 00? 其中： 00, pp MN —— 分別為鋼束錨固時預(yù)加的縱向力和彎矩； pie —— 計算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離， inxpi aye ?? ，其中 ynx值見表 14， ai值見表 10。 表 16 四分點(diǎn)截面σ l2的計算表 鋼束號 )/( mmMPad?? 影響長度)(1 mml 錨固端)(2 MPal? 距張拉端距離 2l? 四分點(diǎn)截面 σ l2的計算結(jié)果見表 16。 反向摩擦影響長度： dpEll ?? ??? ?1 式中： ??l —— 錨具變形，鋼束回縮值（ mm），按《公預(yù)規(guī)》 條采用；對于夾片錨 mml 6??? ； d?? —— 單位長度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下式計算： l ld ??? ??? 0 其中： 0? —— 張拉端錨下控制應(yīng)力，本設(shè)計為 1395MPa， l? —— 預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應(yīng)力，即跨中截面扣除σ l1后的鋼筋應(yīng)力， l —— 張拉端至錨固端距離。 （二）由錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 按《公預(yù)規(guī)》 條，對曲線預(yù)應(yīng)力筋，在計算錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 時，應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響。 （一）預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間的 摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失 按《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，計算公式為： ]1[ )(1 kxconl e ???? ???? 式中： con? —— 張拉鋼束時錨下的控制應(yīng)力；根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，對于鋼絞線取張拉控制應(yīng)力為： )(1 3 9 51 8 6 M P af pkc o n ????? ? —— 鋼束與管道壁的摩擦系數(shù)，對于預(yù)埋波紋管取 ?? ； ? —— 從張拉端到計算截 面曲線管道部分切線的夾角之和（ rad）； k —— 管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，取 k=； x —— 從張拉端到計算截面的管道長度（ m），可近似取其在縱軸上的投影長度（見圖 14），當(dāng)四分點(diǎn)為計算截面時， 4/1 lax x ?? 。 預(yù)應(yīng)力損失值因梁截面位置不同而有差異，現(xiàn)以四分點(diǎn)截面（既有直線束，又有曲線束通過）為例說明各項預(yù)應(yīng)力損失的計算方法。 30 （ 三）截面幾何特性匯總 其他截面特性值均可用同樣方法計 算，下面將計算結(jié)果一并列于表 14 內(nèi)。 表 13 跨中截面對重心軸靜距計算表 分塊名稱及序號 b1=160cm ys= b1=240cm ys= 靜距類別及符號 分塊面積 Ai（ cm2） 分塊面積重心至全截面重心距離yi(cm) 對靜軸靜距Si=Aiyi(cm3) 靜距類別及符號 分塊面積 Ai（ cm2） 分塊面積重心至全截面重心距離yi(cm) 對換軸靜距Si=Aiyi(cm3) 翼板① 翼緣部分 對靜軸 nn 靜距 san (cm3) 202020 翼緣部分 對換軸 oo 靜距 sao (cm3) 288576 三角承托② 36505 34665 肋部③ 14268 13532 ∑ 251989 336773 下三角④ 馬蹄部分對凈軸靜距 sbn (cm3) 28523 馬蹄部分對換軸靜距 sbo (cm3) 29489 馬蹄⑤ 173470 178530 肋部⑥ 31848 32952 管道或鋼束 35150 30347 ∑ 198691 210624 翼 板① 凈軸以上凈面積對凈軸靜距 snn (cm4) 202020 凈軸以上凈面積對換軸靜距sno (cm4) 288576 三角承托② 36505 34665 肋部③ 58736 53148 ∑ 296457 376389 翼板① 換軸以上凈面積對凈軸靜距 son (cm4) 202020 換軸以上換算面積對換軸靜距 soo (cm4) 288576 三角承托② 36505 34665 肋部③ 58695 53347 ∑ 296416 376588 圖 15