【正文】 0 xhxbfM fcdd ??? 式中： 0? —— 橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，按《公預(yù)規(guī)》 ，本設(shè)計設(shè)計安全等級為二級。 說明該截面破壞時屬于塑性破壞狀態(tài)。 設(shè)中性軸到截面上緣距離為 x ，則： )()()( 039。39。 ffcdppd hbfAf ? 成立時，中性軸在翼緣板內(nèi)，否則在腹板內(nèi)。 （ 1）確定混凝土受壓區(qū)高度 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，對于帶承托翼緣板的 T 形截面：當39。 圖 16 正截面承載力計算圖示（單位： mm） 對于抗裂驗算，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》公路簡支梁標準設(shè)計經(jīng)驗，對于全預(yù)應(yīng)力梁在使用階段短期效應(yīng)組合作用下，只要截面不出現(xiàn)拉應(yīng)力就可滿足。 七、 主梁截面承載力與應(yīng)力驗算 預(yù)應(yīng)力混凝土梁從預(yù)加力開始到受荷破壞，需經(jīng)受預(yù)加應(yīng)力、使用荷載作用、裂縫出現(xiàn)和破壞等四個受力階段，為保證主梁受力可靠 并予以控制，應(yīng)對控制截面進行各個階段的驗算。 表 21 鋼束預(yù)應(yīng)力損失一覽表 截面 鋼束號 預(yù)加應(yīng)力階段 正常使用階段 錨固前預(yù)應(yīng)力損失 錨固時鋼束應(yīng)力損失 錨固后預(yù)應(yīng)力損失 鋼束有效應(yīng)力 σ l1 σ l2 σ l4 σ l5 σ l6 單位 Mpa Mpa Mpa Mpa Mpa Mpa Mpa 跨中 1 0 2 0 3 0 4 0 5 0 6 0 四分點 1 27 .42 2 3 0 4 5 6 支點 1 2 3 0 4 5 6 1 2 4l l l l? ? ? ?? ? ? ?0p con l? ? ????5 6 4l l l l? ? ? ?? ? ? 0pe lp? ? ??? 45 m） 見表 17 （ ） 見表 17 (KN) Mp0 見表 17 （ KN178。 44φ（ t， t0） i2=In/An （ 5） Ep179。計算數(shù)據(jù) NP0= MP0=?m Mg1=?m In=54044639cm4 An= en=ep= Ep= α EP= 計算σ pe NP0/A(Mpa） （ Mp0Mg1） /In（ Mpa） σ pe（ Mpa） （ 1） （ 2） （ 3） =（ 1） +（ 2） 算應(yīng)力損失 計算公式： 分子項 分母項 （ 4） α EP179。 表 19 四分點截面σ l6 計算 （六）預(yù)加力計算及鋼束預(yù)應(yīng)力損失匯總 施工階段傳力錨固應(yīng)力 σ p0及其產(chǎn)生的預(yù)加力： 1. 4210 lllc onlc onp ??????? ?????? ? 0p? 產(chǎn)生的預(yù)加力 縱向力： ? ?? ?? c os00 ppp AN 彎矩： ppp eNM 00 ? 剪力： ? ?? ?? s in00 ppp AQ 式中： ? —— 鋼束彎起后與梁軸的夾角， sinα 與 cosα 的值參見表 10； pA? —— 單根鋼束的截面積， cmAp ?? 。 對于混凝土毛截面，四分點與跨中截面上述數(shù)據(jù)完全相同，即： )2( 2 見表cmA ? )( 55)(21602222cmu? ??????????? 故： )( cmuAh ???? 設(shè)混凝土收縮 和徐變在野外一般條件（相對濕度為 75%）下完成，受荷混凝土加載齡期為 20d。 ),( 0tt? 和收縮應(yīng) 變終極值 ),( 0ttcs? 的計算 構(gòu)件理論厚度的計算公式為： uAh 2? 式中： A—— 主梁混凝土截面面積； u—— 與大氣接觸的截面周邊長度。 41 計算得四分點截面鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失的終極值見表 18。 40 39 本設(shè)計采用逐根張拉鋼束，預(yù)制時張拉鋼束 N1～ N6，張拉順序為N5， N6， N1， N4， N2， N3，計算得預(yù)制階 段 σ l4見表 17。 38 表 15 四分點截面管道摩擦損失σ l1 計算表 鋼束號 ??? ??* x kx??? )(1 kxe ??? ?? )(1 kxcon e ??? ??? )(? )(rad )(m )(MPa N1(N2) 7 N3(N4) N5 N6 表中： *見表 10 所示，其中 α 值由表 10中的 cosα 值反求得到。 張拉端錨下預(yù)應(yīng)力損失： 12 2 ldl ?? ?? ； 在反摩擦影響長度內(nèi)，距張拉端 x 處的錨具變形、鋼筋回縮損失：)(2 12 xldl ??? ?? ； 在反摩擦影響長度外，錨具變形、鋼筋回縮損失： 02?l? 。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》附錄 D， σ l2計算公式如下。 37 四分點截面 σ l1的計算結(jié)果見表 15。對于其他截面均可用同樣方法計算，它們的計算結(jié)果均列入鋼束預(yù)應(yīng)力損失及預(yù)加內(nèi)力一覽表內(nèi)（表 15～表 20）。 六、 鋼束預(yù)應(yīng)力損失計算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 ，當計算主梁截面應(yīng)力和確定鋼束的控制應(yīng)力時，應(yīng)計算預(yù)應(yīng)力損失值，后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失包括前期預(yù)應(yīng)力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絞線應(yīng)力松弛、混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力（永存應(yīng)力）分別 等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失。 表 14 主梁截面特性值總表 名稱 符號 單位 截面 跨中 四分點 支點 混凝土凈截面 凈面積 An cm2 凈慣距 In cm4 凈軸到截面上緣距離 yns cm 凈軸到截面下緣距離 ynx cm 截面抵抗矩 上緣 Wns cm3 下緣 Wnx cm3 對凈軸靜矩 翼緣部分面積 San cm3 凈軸以上面積 Snn cm3 換軸以上面積 Son cm3 馬蹄部分面積 Sbn cm3 鋼束群重心到凈軸距離 en cm 混凝土凈截面 換 算面積 A0 cm2 換算慣距 I0 cm4 換軸到截面上緣距離 y0s cm 換軸到截面下緣距離 y0x cm 截面抵抗矩 上緣 W0s cm3 下緣 W0x cm3 對換軸靜矩 翼緣部分面積 Sao cm3 凈軸以上面積 Sno cm3 換軸以上面積 Soo cm3 馬蹄部分面積 Sbo cm3 鋼束群重心到換軸距離 e0 cm 鋼束群重心到截面下緣距離 ap cm 35 34 ④ 換軸（ oo）以上（或以下）的面積對中性軸（兩個）的靜距； 計算結(jié)果列于表 13。 因此，對于每一個荷載作用階段，需要計算四個位置（共 8 種）的剪應(yīng)力，即需要計算下面幾種情況的靜距： ① aa 線（圖 15）以上（或以下）的面積對中性軸（凈軸和換軸）的靜距； ② bb 線以上（或以下）的面積對中性軸（兩個）的靜距； ③ 凈軸（ nn）以上（或以下）的面積對中性軸（兩個）的靜距； 例如，張拉階段和使用階段的截面（圖15），除了兩個階段 aa 和 bb 位置的剪應(yīng)力需要計算外，還應(yīng)計算： （ 1）在張拉階段，凈截面的中和軸（簡稱凈軸）位置產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力，應(yīng)該與使用階段在凈軸位置產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加。 （二）截面靜距計算 預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土梁在張拉階段和使用階段都要產(chǎn)生剪應(yīng)力，這兩個階段的剪應(yīng)力應(yīng)該 疊加。 ? 。 cmhbbb fbf ????????? 此處 bb hb 3? ，根據(jù)規(guī)范，取 cmhb bb 303 ?? 。 ? （主梁間距） )(260151230220212 39。 )(113333400339。 ① 有效分布寬度的計算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條，對于 T 形截面受壓區(qū)翼緣計算寬度 bf’,應(yīng)取用下列三者中的最小值： 因此表 12中的抗彎慣距應(yīng)進行折減。 31 式中： IA, —— 分別為混凝土毛截面面積和慣距； pAA??, —— 分別為一根管道截面積和鋼束截面積； sjs yy 0, —— 分別為凈截面和換算截面重心到主梁上緣的距離； iy —— 分塊面積重心到主梁上緣的距離； n —— 計算面積內(nèi)所含的管道（鋼束）數(shù)； Ep? —— 鋼束與混凝 土的彈性模量比值，由表 1得 ?Ep? 。計算公式如下： 截面積 AnAAn ???? 截面慣距 2)( ijsn yyAnII ?????? 計算結(jié)果見表 12。 30 表 10 各計算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置 截面 鋼束號 )(4cmx )(cmR Rx /sin 4?? ?cos )(0cma )(cmai )(cmap 四分點 N1（ N2） 未彎起 — — N3（ N4） N5 N6 支點 直線段 y ? 5x ?tan5x 0a ia N1（ N2） 7 N3（ N4） 7 N5 15 N6 15 表 11 鋼束長度計算表 鋼束號 )(cmR 鋼束彎起角度? 曲線長度（ cm） RS ??180? 直線長度)(1 cmx 直線長度)(1 cmL 有效長度)( )(2 11cm LxS ?? 鋼束預(yù)留長度)(cm 鋼束長度)(cm （ 1） （ 2） （ 3） （ 4） （ 5） （ 6） （ 7） （ 8） =（ 6）+（ 7） N1（ N2） 7 100 2179。 通過每根鋼束長度計算，就可得出一片主梁和一孔橋所需鋼束的總長度，以利備料和施工。 圖 14 鋼束計算圖示（單位： mm） ② 計算鋼束群重心至梁底距離 ap（見表 10） （ 3）鋼束長度計算 一根鋼束的長度為曲線長度、直線長度與兩端工作長度（ 2179。 28 27 （ 1）計算鋼束起彎點至跨中的距離 錨固點至支座中心線的水平距離 axi（見圖 13）為： )( a n4036)( 21 cmaa xx ??? ? )()( 43 cmaa xx ??? ? )( a n25365 cma x ??? ? )( a n55366 cma x ??? ? 圖 14 示出鋼束計算圖式，鋼束起彎點至跨中的距離 x1列表計算在表9 內(nèi)。下部鋼束彎起角定為 7176。 2. 鋼束起彎角和線形的確定 確定鋼束起彎角時，既要照顧到由其彎起產(chǎn)生足夠的豎向預(yù)剪力，又要考慮到所引起的摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過大。 26 表 8 鋼束錨固截面幾何特性 計算表 圖 12 鋼束群重心位置復(fù)核圖示（單位： mm） 故計算得： )( cmyA Ikxs??? ?? )( cmyA Iksx??? ?? )()()( cmkyay xxp ???????? 分塊名稱 Ai yi si It di=ynyi Ix=Aidi2 I=Ii+Ix cm2 cm cm3 cm4 cm cm4 cm4 ⑴ ⑵ ⑶ =⑴179。 其中： )( 79 189 cmASyiis ??? ?? )( cmyhy sx ????? 鋼束群重心至梁底距離為： )( 185155)8040(2 cma p ?????? 圖 10 跨中截面鋼束布置圖（單位： mm） 圖 11 錨固截面鋼束布置圖（單位： mm） 為驗核上述布置的鋼束群重心布置，需計算錨固端截面幾何特性。