【正文】 表129 計算表截面應(yīng)力部位跨中(表119)⑴ (表119)⑵11413563 11413563 11413563 11413563 (表113)⑶ （表113）⑷55247762 55247762 55247762 55247762 ⑸ （表113）⑹74565348 74565348 74565348 74565348 ⑺ (續(xù)表129)截面應(yīng)力部位跨中（表16）⑻5895120 5895120 5895120 5895120 （表16）⑼14539320 14539320 14539320 8460320 /MPa⑽=⑴/⑶ / MPa⑾=⑵⑸/⑷ / MPa⑿=⑽⑾ / MPa⒀=⑻⑸/⑷ / MPa⒁=[⑼⑻]⑺/⑹ /MPa⒂=⒀+⒁ /MPa⒃=⑿+⒂ 四分點 N9 支點 表130 τ計算表項目荷載上梗肋凈軸換軸下梗肋跨中短期組合剪力 四分點短期組合剪力 N9短期組合剪力 ——。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，斜截面混凝土主壓應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： (149)式中：——由作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力，按下式計算： (150) (151) (152)式中：——在計算主應(yīng)力點，由荷載標(biāo)準(zhǔn)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；——在計算主應(yīng)力點，由荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。m1(見表46)⑺8460 10893 6345 1692 1003 0 0 8460 Np/An/MPa⑻=⑴/⑶ Mp/Wn/MPa⑼=⑵/⑷ σpt/MPa⑽=⑻+⑼ Mgl/Wn/MPa⑾=⑹/⑷ (MkMgl)/Wo/MPa⑿=[⑺⑹]/⑸ Σσkc/MPa⒀=⑾+⑿ σpt+σkc/MPa⒁=⑽+⒀ 表128 N2號預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗算表應(yīng)力部位跨中四分點N7錨固點支點/cm3（見表113）⑴55247762 55414175 81326425 81584186 /cm3（見表113）⑵74565348 74408691 89257035 88978366 /cm⑶ /cm⑷ （見表16）⑸5895120 4421340 701250 （見表16）⑹14539320 10893130 1691700 ⑺＝⑸⑶/⑴ ⑻=[⑹⑸]⑷/⑵ ⑼=⑺+⑻ ⑽=⑼ （見表129）⑾ ⑿=⑽+⑾ 3．截面混凝土主壓應(yīng)力驗算此項驗算主要為了保證混凝土在沿主壓應(yīng)力方向破壞時也具有足夠的安全度。m1(見表421)⑵11414 11414 10925 10925 5673 5673 3877 3877 An/cm2(見表413)⑶ Wn/cm3(見表413)⑷582598 380573 583860 381930 763700 609141 763754 612586 Wo/cm3(見表413)⑸746699 532078 745578 530732 858158 656350 857954 652861 Mgl/kN取最不利的外層鋼筋進(jìn)行驗算，表128示出了號預(yù)應(yīng)力的計算過程和結(jié)果，最大拉應(yīng)力在跨中截面，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。2．預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： 式中：——預(yù)應(yīng)力扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力；——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力，按下式計算： (147) (148)，——分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即。表127示出了正截面混凝土壓應(yīng)力驗算的計算過程和結(jié)果，計算上緣最大壓應(yīng)力時，Mk為荷載標(biāo)準(zhǔn)值的最大彎矩組合，計算下緣彎矩時，Mk為荷載標(biāo)準(zhǔn)值的最小彎矩組合，即活載效應(yīng)為0。計算時荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。表124計算表截面應(yīng)力部位跨中/(表121)⑴ /N根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，斜截面混凝土的主拉應(yīng)力，應(yīng)符合下列要求： (140)式中：——由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力，按下式計算： (141) (142) (143)式中：——在計算主應(yīng)力點，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；——在計算主應(yīng)力點，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。m1(表119)⑵11413563 10924775 5672900 3876554 (表112)⑶7765 7765 14438 14485 (表112)⑷380573 381930 609141 612586 (表112)⑸532078 530732 656350 652861 (表15)⑹5895120 4421340 701250 0 (表15)⑺12039200 9025630 622180 0 ⑻=⑴/⑶ ⑼=⑵/⑷ ⑽=⑻+⑼ ⑾=⑹/⑷ ⑿=[⑺⑹]/⑸ ⒀=⑾+⑿ ⒁=⒀⑽ 2．斜截面抗裂驗算計算混凝土主拉應(yīng)力時應(yīng)選擇跨徑中最不利位置截面，對該截面的重心處和寬度急劇改變處進(jìn)行驗算。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂驗算1．正截面抗裂驗算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列要求： (139)表123示出了正截面抗裂驗算的計算過程和結(jié)果，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。表122 斜截面受壓端正截面處的鋼束位置及鋼束群重心位置截面鋼束號 /cmR/cmN9錨固點斜截面頂端N1(N2)N3(N4)N5(N6)N7(N8)N9說明主梁四分點處的斜截面抗剪承載力滿足要求，同時也表明上述箍筋的配置是合理的。同時，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，在距支點一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距縮小至10cm。本算例選用的雙肢箍筋，則箍筋的總截面面積為：箍筋間距，箍筋抗拉設(shè)計強(qiáng)度，箍筋配筋率為：式中：b——斜截面受壓端正截面處T形截面腹板寬度，此處b=。即最不利截面為距支座處。首先假定，計算得，對應(yīng)?！鄳?yīng)于上述最大剪力時的彎矩組合設(shè)計值；——通過斜截面受壓區(qū)頂端正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點至受壓邊緣的距離。對于N9錨固點截面：b=550mm，因此本例需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計算。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，若符合下列公式要求時，則不需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計算。1) 復(fù)核主梁截面尺寸T形截面梁當(dāng)進(jìn)行斜截面抗剪承載力計算時，其截面尺寸應(yīng)符合《公預(yù)規(guī)》，即 (133)右邊=所以本例主梁的T形截面尺寸符合要求。2．斜截面承載力驗算(1) 斜截面抗剪承載力驗算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，計算受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力時，其計算位置應(yīng)按下列規(guī)定采用：①距支座中心h/2處截面；②受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點處截面；③錨于受拉區(qū)的縱向鋼筋開始不受力處的截面；④箍筋數(shù)量或間距改變處的截面；⑤構(gòu)件腹板寬度變化處的截面。⑶驗算最小配筋率由《公預(yù)規(guī)》，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件最小配筋率應(yīng)滿足下列條件： (129)式中：——受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力設(shè)計值，由以上計算可知；——受彎構(gòu)件正截面開裂彎矩值，按下式計算： (130) (131) (132)式中：——全截面換算截面重心軸以上（或以下）部分截面對重心軸的面積矩，表113；——換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩，見表113；——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力筋在構(gòu)件抗裂邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力。則上式為：右邊= 左邊=左邊右邊，所以主梁跨中正截面承載力滿足要求。 說明該截面破壞時屬于塑性破壞狀態(tài)。本設(shè)計的這一判別式：=1260=(kN)左邊右邊，即中性軸在腹板內(nèi)。 正截面承載力計算圖1．正截面承載力驗算。對于抗裂驗算，《公預(yù)規(guī)》根據(jù)公路簡支梁標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計的經(jīng)驗，對于全預(yù)應(yīng)力梁在使用階段短期效應(yīng)組合作用下，只要截面不出現(xiàn)拉應(yīng)力就可滿足。 主梁截面承載力與應(yīng)力計算預(yù)應(yīng)力混凝土梁從預(yù)加力開始到受荷破壞，需經(jīng)受預(yù)加力應(yīng)力、使用荷載作用、裂縫出現(xiàn)和破壞等四個受力階段，為保證主梁受力可靠并予以控制，應(yīng)對控制截面進(jìn)行各個階段的驗算。 預(yù)加應(yīng)力計算及鋼束預(yù)應(yīng)力損失匯總施工階段傳力錨固應(yīng)力及其產(chǎn)生的預(yù)加力：1．2．由產(chǎn)生的預(yù)加力縱向力： (125)彎矩： (126)剪力： (127)表120 鋼束預(yù)應(yīng)力損失一覽表截面鋼束號預(yù)加應(yīng)力階段正常使用階段錨固前預(yù)應(yīng)力損失錨固時鋼束預(yù)應(yīng)力 錨固后預(yù)應(yīng)力損失鋼束有效應(yīng)力 σl1σl2σl4/MPaσl5σl6σl4′/MPa跨中1 2 3 4 5 6 7 8 9 四分點1 2 3 4 5 6 7 8 9 續(xù)表120截面鋼束號σl1σl2σl4σl5σl6σl4′N9錨固點