【正文】 序號(hào)=160cm =95cm=210cm =100cm靜矩類別及符號(hào)分塊面積 /cm2分塊面積重心至全截面重心距離yi/cm對(duì)凈軸*靜矩 /cm3靜矩類別及符號(hào)分塊面積 /cm2分塊面積重心至全截面重心距離yi/cm對(duì)換軸**靜矩 /cm3翼板①翼緣部分對(duì)凈軸*靜矩/cm32240 88 196739 翼緣部分對(duì)換軸**靜矩/cm32940 93 273008 三角承托②480 78 37200 480 83 39614 肋部③190 76 14408 190 81 15363 ————248347 ————327986 下三角④馬蹄部分對(duì)凈軸靜矩 /cm3270 115 31096 馬蹄部分對(duì)換軸靜矩 /cm3270 110 29738 馬蹄⑤1375 133 182421 1375 128 175505 肋部⑥285 113 32111 285 108 30677 管道或鋼束419 131 54730 410 126 51496 ∑————190898 ————287416 續(xù)表112分塊名稱靜矩類型yi靜矩類型yi翼板①凈軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩 /cm32240 88 196739 凈軸以上換算面積對(duì)換軸靜矩 /cm32940 93 273008 三角承托②480 78 37200 480 83 39614 肋部③1536 40 62068 1536 43 65931 ∑————296007 ————378553 翼板①換軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩 /cm32240 88 196739 換軸以上換算面積對(duì)換軸靜矩 /cm32240 93 208006 三角承托②480 78 37200 480 83 39614 肋部③1631 40 65931 1631 81 131910 ∑————299870 ————379531 因此，對(duì)于每一個(gè)荷載作用階段，需要計(jì)算四個(gè)位置（共8種）的剪應(yīng)力，即需要計(jì)算下面幾種情況的靜矩：①線（圖114）以上（或以下）的面積對(duì)中性軸（凈軸和換軸）的靜矩； ②線以上（或以下）的面積對(duì)中性軸（兩個(gè)）的靜矩；③凈軸（）以上（或以下）的面積對(duì)中性軸（兩個(gè)）的靜矩；④換軸（）以上（或以下）的面積對(duì)中性軸（兩個(gè)）的靜矩；計(jì)算結(jié)果列于表112。 由錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失按《公預(yù)規(guī)》，對(duì)曲線預(yù)應(yīng)力筋，在計(jì)算錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失時(shí)，應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響。計(jì)算得預(yù)制階段見表116。2．計(jì)算混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失列表計(jì)算在表118內(nèi)。 正截面承載力計(jì)算圖1．正截面承載力驗(yàn)算。⑶驗(yàn)算最小配筋率由《公預(yù)規(guī)》，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件最小配筋率應(yīng)滿足下列條件： (129)式中：——受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力設(shè)計(jì)值，由以上計(jì)算可知；——受彎構(gòu)件正截面開裂彎矩值，按下式計(jì)算： (130) (131) (132)式中：——全截面換算截面重心軸以上（或以下）部分截面對(duì)重心軸的面積矩，表113；——換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩，見表113；——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力筋在構(gòu)件抗裂邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力。對(duì)于N9錨固點(diǎn)截面：b=550mm，因此本例需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算。本算例選用的雙肢箍筋，則箍筋的總截面面積為：箍筋間距，箍筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度，箍筋配筋率為：式中：b——斜截面受壓端正截面處T形截面腹板寬度，此處b=。m1(表119)⑵11413563 10924775 5672900 3876554 (表112)⑶7765 7765 14438 14485 (表112)⑷380573 381930 609141 612586 (表112)⑸532078 530732 656350 652861 (表15)⑹5895120 4421340 701250 0 (表15)⑺12039200 9025630 622180 0 ⑻=⑴/⑶ ⑼=⑵/⑷ ⑽=⑻+⑼ ⑾=⑹/⑷ ⑿=[⑺⑹]/⑸ ⒀=⑾+⑿ ⒁=⒀⑽ 2．斜截面抗裂驗(yàn)算計(jì)算混凝土主拉應(yīng)力時(shí)應(yīng)選擇跨徑中最不利位置截面，對(duì)該截面的重心處和寬度急劇改變處進(jìn)行驗(yàn)算。表127示出了正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算的計(jì)算過程和結(jié)果，計(jì)算上緣最大壓應(yīng)力時(shí)，Mk為荷載標(biāo)準(zhǔn)值的最大彎矩組合，計(jì)算下緣彎矩時(shí)，Mk為荷載標(biāo)準(zhǔn)值的最小彎矩組合，即活載效應(yīng)為0。m1(見表46)⑺8460 10893 6345 1692 1003 0 0 8460 Np/An/MPa⑻=⑴/⑶ Mp/Wn/MPa⑼=⑵/⑷ σpt/MPa⑽=⑻+⑼ Mgl/Wn/MPa⑾=⑹/⑷ (MkMgl)/Wo/MPa⑿=[⑺⑹]/⑸ Σσkc/MPa⒀=⑾+⑿ σpt+σkc/MPa⒁=⑽+⒀ 表128 N2號(hào)預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算表應(yīng)力部位跨中四分點(diǎn)N7錨固點(diǎn)支點(diǎn)/cm3（見表113）⑴55247762 55414175 81326425 81584186 /cm3（見表113）⑵74565348 74408691 89257035 88978366 /cm⑶ /cm⑷ （見表16）⑸5895120 4421340 701250 （見表16）⑹14539320 10893130 1691700 ⑺＝⑸⑶/⑴ ⑻=[⑹⑸]⑷/⑵ ⑼=⑺+⑻ ⑽=⑼ （見表129）⑾ ⑿=⑽+⑾ 3．截面混凝土主壓應(yīng)力驗(yàn)算此項(xiàng)驗(yàn)算主要為了保證混凝土在沿主壓應(yīng)力方向破壞時(shí)也具有足夠的安全度。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，斜截面混凝土主壓應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： (149)式中：——由作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力，按下式計(jì)算： (150) (151) (152)式中：——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由荷載標(biāo)準(zhǔn)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。2．預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： 式中：——預(yù)應(yīng)力扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力；——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： (147) (148)，——分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對(duì)預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，斜截面混凝土的主拉應(yīng)力，應(yīng)符合下列要求： (140)式中：——由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： (141) (142) (143)式中：——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。同時(shí)，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，在距支點(diǎn)一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距縮小至10cm?！鄳?yīng)于上述最大剪力時(shí)的彎矩組合設(shè)計(jì)值；——通過斜截面受壓區(qū)頂端正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點(diǎn)至受壓邊緣的距離。2．斜截面承載力驗(yàn)算(1) 斜截面抗剪承載力驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，計(jì)算受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力時(shí)，其計(jì)算位置應(yīng)按下列規(guī)定采用：①距支座中心h/2處截面；②受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面；③錨于受拉區(qū)的縱向鋼筋開始不受力處的截面；④箍筋數(shù)量或間距改變處的截面；⑤構(gòu)件腹板寬度變化處的截面。本設(shè)計(jì)的這一判別式：=1260=(kN)左邊右邊，即中性軸在腹板內(nèi)。 預(yù)加應(yīng)力計(jì)算及鋼束預(yù)應(yīng)力損失匯總施工階段傳力錨固應(yīng)力及其產(chǎn)生的預(yù)加力：1．2．由產(chǎn)生的預(yù)加力縱向力： (125)彎矩： (126)剪力： (127)表120 鋼束預(yù)應(yīng)力損失一覽表截面鋼束號(hào)預(yù)加應(yīng)力階段正常使用階段錨固前預(yù)應(yīng)力損失錨固時(shí)鋼束預(yù)應(yīng)力 錨固后預(yù)應(yīng)力損失鋼束有效應(yīng)力 σl1σl2σl4/MPaσl5σl6σl4′/MPa跨中1 2 3 4 5 6 7 8 9 四分點(diǎn)1 2 3 4 5 6 7 8 9 續(xù)表120截面鋼束號(hào)σl1σl2σl4σl5σl6σl4′N9錨固點(diǎn)1 —— 2 —— 3 —— 4 —— 5 —— 6 —— 7 —— 8 —— 支點(diǎn)1 —— 2 —— 3 —— 4 —— 5 —— 6 —— 7 —— 8 —— 可用上述同樣的方法計(jì)算出使用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力，下面將計(jì)算結(jié)果一并列入表121內(nèi)。計(jì)算得四分點(diǎn)截面鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失的終極值見表117。反向摩擦影響長(zhǎng)度： (117)式中：——錨具變形、鋼束回縮值(mm)，按《公預(yù)規(guī)》 條采用；對(duì)于夾片錨具=6mm；——單位長(zhǎng)度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下公式計(jì)算：