【正文】 起鋼筋的截面面積；——預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗拉設(shè)計強(qiáng)度（MPa）；——預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋在斜截面受壓端正截面處的切線與水平線的夾角，表122示出了鋼束的值。表122 斜截面受壓端正截面處的鋼束位置及鋼束群重心位置截面鋼束號 /cmR/cmN9錨固點(diǎn)斜截面頂端N1(N2)N3(N4)N5(N6)N7(N8)N9說明主梁四分點(diǎn)處的斜截面抗剪承載力滿足要求，同時也表明上述箍筋的配置是合理的。⑵斜截面抗彎承載力驗算本設(shè)計中，由于梁內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼束只有N9號鋼束在近支點(diǎn)附近錨起，其他鋼束都在梁端錨固，即鋼束根數(shù)沿梁跨幾乎沒有變化，可不必進(jìn)行該項承載力驗算，通過構(gòu)造加以保證。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂驗算1．正截面抗裂驗算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列要求： (139)表123示出了正截面抗裂驗算的計算過程和結(jié)果，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。表123 正截面抗裂驗算表應(yīng)力部位跨中下緣四分點(diǎn)下緣N7錨固點(diǎn)支點(diǎn)下緣/(表119)⑴91011 88199 96580 76682 /Nm1(表119)⑵11413563 10924775 5672900 3876554 (表112)⑶7765 7765 14438 14485 (表112)⑷380573 381930 609141 612586 (表112)⑸532078 530732 656350 652861 (表15)⑹5895120 4421340 701250 0 (表15)⑺12039200 9025630 622180 0 ⑻=⑴/⑶ ⑼=⑵/⑷ ⑽=⑻+⑼ ⑾=⑹/⑷ ⑿=[⑺⑹]/⑸ ⒀=⑾+⑿ ⒁=⒀⑽ 2．斜截面抗裂驗算計算混凝土主拉應(yīng)力時應(yīng)選擇跨徑中最不利位置截面，對該截面的重心處和寬度急劇改變處進(jìn)行驗算。本設(shè)計以1號梁的跨中截面為例，對其上更肋（，）、凈軸、換軸和下更肋等四處分別進(jìn)行主拉應(yīng)力驗算，其它截面均可用同樣方法計算。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，斜截面混凝土的主拉應(yīng)力，應(yīng)符合下列要求： (140)式中：——由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力，按下式計算： (141) (142) (143)式中：——在計算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；——在計算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。表124示出了的計算過程，表125示出了的計算過程，混凝土主拉應(yīng)力計算結(jié)果見表126，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。表124計算表截面應(yīng)力部位跨中/(表121)⑴ /Nm1)(表121)⑵11413563 11413563 11413563 11413563 (表114)⑶ (表114)⑷55247762 55247762 55247762 55247762 ⑸ (表114)⑹74565348 74565348 74565348 74565348 ⑺ (表17)）⑻5895120 5895120 5895120 5895120 (表17)⑼12039200 12039200 12039200 12039200 續(xù)表124跨中⑽=⑴/⑶ ⑾=⑵⑸/⑷ ⑿=⑽⑾ ⒀=⑻⑸/⑷ ⒁=[⑼⑻]⑺/⑹ ⒂=⒀+⒁ ⒃=⑿+⒂ 四分點(diǎn)/MPa N7錨固點(diǎn)/MPa 支點(diǎn)/MPa 表125 計算表項目荷載上梗肋凈軸換軸下梗肋跨中一期荷載短期荷載 預(yù)加力短期組合剪力 四分點(diǎn)短期組合剪力 N9短期組合剪力 支點(diǎn)短期組合剪力 表126 計算表截面主應(yīng)力部位/MPa短期組合短期組合短期組合跨中 四分點(diǎn) N7錨固點(diǎn) 支點(diǎn) 持久狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗算按持久狀況設(shè)計的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計算其使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力、受拉區(qū)鋼筋的拉應(yīng)力和斜截面混凝土的主壓應(yīng)力，并不得超過規(guī)范規(guī)定的限值。計算時荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。1．正截面混凝土壓應(yīng)力驗算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，適用階段正截面應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： (144)式中：——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下混凝土的法向壓應(yīng)力，按下式計算： (145)——由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力，按下式計算： (146) ——標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合的彎矩值，見表15。表127示出了正截面混凝土壓應(yīng)力驗算的計算過程和結(jié)果，計算上緣最大壓應(yīng)力時，Mk為荷載標(biāo)準(zhǔn)值的最大彎矩組合，計算下緣彎矩時，Mk為荷載標(biāo)準(zhǔn)值的最小彎矩組合，即活載效應(yīng)為0。最大壓應(yīng)力在四分點(diǎn)下緣，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。2．預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： 式中：——預(yù)應(yīng)力扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力；——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力，按下式計算： (147) (148)，——分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即?！谧饔脴?biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下預(yù)應(yīng)力筋重心處混凝土的法向拉應(yīng)力；——預(yù)應(yīng)力筋與混凝土的彈性模量比。取最不利的外層鋼筋進(jìn)行驗算，表128示出了號預(yù)應(yīng)力的計算過程和結(jié)果，最大拉應(yīng)力在跨中截面，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。表127 正截面混凝土壓應(yīng)力驗算表應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣N7錨固點(diǎn)上緣N7錨固點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣Np/kN(見表421)⑴ Mp/kNm1(見表421)⑵11414 11414 10925 10925 5673 5673 3877 3877 An/cm2(見表413)⑶ Wn/cm3(見表413)⑷582598 380573 583860 381930 763700 609141 763754 612586 Wo/cm3(見表413)⑸746699 532078 745578 530732 858158 656350 857954 652861 Mgl/kNm1(見表46)⑹ Mk/kNm1(見表46)⑺8460 10893 6345 1692 1003 0 0 8460 Np/An/MPa⑻=⑴/⑶ Mp/Wn/MPa⑼=⑵/⑷ σpt/MPa⑽=⑻+⑼ Mgl/Wn/MPa⑾=⑹/⑷ (MkMgl)/Wo/MPa⑿=[⑺⑹]/⑸ Σσkc/MPa⒀=⑾+⑿ σpt+σkc/MPa⒁=⑽+⒀ 表128 N2號預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗算表應(yīng)力部位跨中四分點(diǎn)N7錨固點(diǎn)支點(diǎn)/cm3（見表113）⑴55247762 55414175 81326425 81584186 /cm3（見表113）⑵74565348 74408691 89257035 88978366 /cm⑶ /cm⑷ （見表16）⑸5895120 4421340 701250 （見表16）⑹14539320 10893130 1691700 ⑺＝⑸⑶/⑴ ⑻=[⑹⑸]⑷/⑵ ⑼=⑺+⑻ ⑽=⑼ （見表129）⑾ ⑿=⑽+⑾ 3．截面混凝土主壓應(yīng)力驗算此項驗算主要為了保證混凝土在沿主壓應(yīng)力方向破壞時也具有足夠的安全度。以1號梁的跨中截面為例，對其上更肋（，）、凈軸、換軸和下更肋等四處分別進(jìn)行主壓應(yīng)力驗算，其它截面均可用同樣方法計算。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，斜截面混凝土主壓應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： (149)式中：——由作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力，按下式計算： (150) (151) (152)式中：——在計算主應(yīng)力點(diǎn)，由荷載標(biāo)準(zhǔn)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；——在計算主應(yīng)力點(diǎn)，由荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。表129示出了的計算過程，表130示出了的計算過程，混凝土主壓應(yīng)力計算結(jié)果見表131，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。表129 計算表截面應(yīng)力部位跨中(表119)⑴ (表119)⑵11413563 11413563 11413563 11413563 (表113)⑶ （表113）⑷55247762 55247762 55247762 55247762 ⑸ （表113）⑹74565348 74565348 74565348 74565348 ⑺ (續(xù)表129)截面應(yīng)力部位跨中（表16）⑻5895120 5895120 5895120 5895120 （表16）⑼14539320 14539320 14539320 8460320 /MPa⑽=⑴/⑶ / MPa⑾=⑵⑸/⑷ / MPa⑿=⑽⑾ / MPa⒀=⑻⑸/⑷ / MPa⒁=[⑼⑻]⑺/⑹ /MPa⒂=⒀+⒁ /MPa⒃=⑿+⒂ 四分點(diǎn) N9 支點(diǎn) 表130 τ計算表項目荷載上梗肋凈軸換軸下梗肋跨中短期組合剪力 四分點(diǎn)短期組合剪力 N9短期組合剪力 ——