【正文】 正應(yīng)力 （MPa）主拉應(yīng)力（MPa）第一階段凈截面第二階段換算截面第三階段換算截面a—a108108108－—108108108－b—b108108108－主拉應(yīng)力的限制值作用短期效應(yīng)組合下抗裂驗算的混凝土的主拉應(yīng)力限制值為： MPa從表20中可以看出，以上主拉應(yīng)力均符合要求。所以變化點截面滿足作用短期效應(yīng)組合作用下的斜截面抗裂驗算要求。第7章 錨固區(qū)局部承壓驗算根據(jù)對四束預(yù)應(yīng)力鋼筋錨固點的分析，N2鋼束的錨固端局部承壓條件最不利，現(xiàn)對N2錨固端進行局部承壓驗算。圖14為N2鋼束梁端錨具及間接鋼筋的構(gòu)造布置圖。配置間接鋼筋的局部受壓構(gòu)件，其局部抗壓承載力計算公式為：且需滿足： 式中：——局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計值，=103N； ——混凝土核心面積，可取局部受壓計算底面積范圍以內(nèi)的間接鋼筋所包羅的面積，這里配置螺旋鋼筋（圖16）得：mm2 ——間接鋼筋影響系數(shù)；混凝土強度等級為C50及以下時，取=； ——間接鋼筋體積配筋率；局部承壓區(qū)配置直徑為10mm的HRB335鋼筋，所以：圖16 錨固區(qū)局部承壓計算圖（尺寸單位：mm）（注：圖中鋼筋均為直徑是10mm的HRB335鋼筋）C45混凝土=。將上述各計算值代人局部抗壓承載力計算公式，可得到: =（1+2280）28552 = ＞=故局部抗壓承載力計算通過。所以N2鋼束錨下局部承壓計算滿足要求。同理可對NNN4號鋼束進行局部承壓計算，其結(jié)果均滿足要求。第8章 主梁變形驗算根據(jù)主梁截面在各階段混凝土正應(yīng)力驗算結(jié)果，可知主梁在使用荷載作用下截面不開裂。 荷載短期效應(yīng)作用下主梁撓度驗算主梁計算跨徑L=，C50混凝土的彈性模量MPa。由表12可見，主梁在各控制截面的換算截面慣性矩各不相同，該設(shè)計為簡化，取梁L/109mm4作為全梁的平均值來計算。等高度簡支梁、懸臂梁的撓度計算表達式為：式中：——梁的計算跨徑； ——撓度系數(shù)，與彎矩圖形狀和支承的約束條件有關(guān)； ——按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合計算的彎矩； ——構(gòu)件全截面的換算截面慣性矩。 可變荷載作用引起的撓度現(xiàn)將可變荷載作為均布荷載作用在主梁上，則主梁跨中撓度系數(shù)，荷載短期效應(yīng)的可變荷載值為==m由可變荷載引起的簡支梁跨中截面的撓度為：=（↓）考慮長期效應(yīng)的可變荷載引起的撓度值為：滿足要求。 考慮長期效應(yīng)的一期恒載、二期恒載引起的撓度=（↓） 預(yù)加力引起的上拱度計算采用L/4截面處的使用階段永存預(yù)加力矩作用為全梁平均預(yù)加力矩計算值，即： =980（+++）－0 =103N =736mmNmm截面慣性矩應(yīng)采用預(yù)加力階段（第一階段）的截面慣性矩，為簡化這里仍以梁L/4處截面的截面慣性矩mm4作為全梁的平均值來計算。則主梁上拱度（跨中截面）為：=－（↑）考慮長期效應(yīng)的預(yù)加力引起的上拱度值為： －（↑） 預(yù)拱度的設(shè)置梁在預(yù)加力和荷載短期效應(yīng)組合共同作用下并考慮長期效應(yīng)的撓度值為：mm（↑）預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計算的長期撓度值，所以不需要設(shè)置預(yù)拱度。第9章 橫隔梁計算 確定作用在跨中橫隔梁上的計算荷載該設(shè)計簡支梁中具有多根內(nèi)橫隔梁，鑒于橋梁跨中處的橫隔梁受力最大，通?？芍挥嬎憧缰袡M隔梁的內(nèi)力，其余橫隔梁可依據(jù)跨中橫隔梁偏安全地選用相同的截面尺寸和配筋。如圖17所示，為跨中橫隔梁縱向的最不利荷載布置。圖17 跨中橫隔梁的受載圖式（尺寸單位：mm；軸重單位：kN）縱向行車輪對跨中橫隔梁的計算荷載為：跨中橫隔梁受力影響線的面積：Ω=（2）= 計算彎矩時： kN計算剪力時：== kN 跨中橫隔梁的內(nèi)力影響通常橫隔梁彎矩為靠近橋中線位置的截面較大，而剪力則在靠近兩側(cè)邊緣位置處的截面較大。所以，如圖16所示跨中橫隔梁，該設(shè)計可以只取A截面計算橫隔梁的彎矩，取1號梁右和2號梁右截面計算剪力。該設(shè)計采用偏心壓法原理來計算橫隔梁內(nèi)力，先需作出相應(yīng)的內(nèi)力影響線。 繪制彎矩影響線由平衡條件就可得A截面的彎矩計算公式：ηA，j=η1jb1A+η2jb1A+η3jb1A－eA式中：biA——i號梁軸到A截面的距離；eA——單位荷載p=1作用位置到A截面的距離。如圖7及表5所示，可知3梁的荷載橫向分布影響線豎坐標(biāo)值，則MA的影響線豎標(biāo)可計算如下：當(dāng)p=1作用在1梁軸上時（；=；=）： =++－1 =－當(dāng)p=1作用在6梁軸上時（－；=－；=）： =－－+ =－當(dāng)p=1作用在3梁軸上時（；=；=）： =++－1 =由影響線的知識可知，MA影響線必在A——A截面處有突變，根據(jù)和連線延伸至A——A截面，即為值，由此可繪出MA影響線如圖18所示。 繪制剪力影響線 截面內(nèi)力計算：將求得的計算荷載Pop在相應(yīng)的影響線上按最不利荷載位置加載，對于汽車荷載并計入沖擊影響（1+μ），則得：kNmkNkN 內(nèi)力組合由于橫隔梁的結(jié)構(gòu)自重內(nèi)力甚小，計算中可忽略不計。圖18 中橫隔梁內(nèi)力影響線圖 （尺寸單位：mm）承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合基本組合： 0+= kNm =0+= kN =0+= kN正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合短期效應(yīng)組合：0+247。= kNm =0+247。= kN =0+247。= kN第10章 行車道板計算考慮到主梁翼緣板內(nèi)鋼筋是連續(xù)的，故行車道板可按懸臂板（邊梁）和鉸接懸臂板（中梁）兩種情況來計算。 懸臂板荷載效應(yīng)計算（邊梁）由于行車道板寬跨比大于2，故按單向板計算。恒載效應(yīng)（1）鋼架設(shè)完畢時橋面板可看成65cm長的單向懸臂板，計算圖式見圖19（a）。圖19 懸臂板荷載計算圖式 （尺寸單位：mm）計算懸臂板根部一期恒載內(nèi)力為： 彎矩：=－ kNm 剪力：=126+126= kN（2）成橋后橋面現(xiàn)澆部分完成后，施工二期恒載，計算圖式如圖17（b）所示。圖中：=125= kN，為現(xiàn)澆部分懸臂板自重。計算二期恒載內(nèi)力如下：彎矩：－ kNm剪力：= kN（3）總恒載內(nèi)力綜上所述，懸臂根部恒載內(nèi)力為：彎矩： kNm剪力： kN活載效應(yīng)在邊梁懸臂板處，無活載。荷載組合： kNm kN 鉸接懸臂板荷載效應(yīng)計算（中梁）用鉸接方式聯(lián)接的T形梁，翼緣板其最大彎矩在懸臂根部。計算汽車荷載彎矩時，近似地把車輪荷載對中布置在鉸接處作為最不利的荷載位置，這時鉸內(nèi)的剪力為零，兩相鄰懸臂板各承受半個車輪荷載，即P/4，如圖20所示。圖20 T梁橫斷面圖（單位：mm）因此每米寬懸臂板的汽車荷載彎矩為：每米板寬的結(jié)構(gòu)自重彎矩為：（注：此處為鉸接雙懸臂板的凈跨徑。）結(jié)構(gòu)自重及其內(nèi)力，見表21每延米板上的恒載g 表21瀝青表面處治24= kN/mC50號混凝土墊層26= kN/mT梁翼板自重kN/m合計 kN/m每米寬板條的恒載內(nèi)力： kN/m 車輛荷載產(chǎn)生的內(nèi)力將車輛荷載后輪作用于鉸縫軸線上（如圖20所示），后軸作用力為P=140kN，輪壓分布寬度如圖19所示。由《橋規(guī)》查得，其后輪著地長度為a2=，寬度為b2=，則：a1=a2+2H=+2= mb1=b2+2H=+2= m圖21 汽車的計算圖式（尺寸單位：mm）荷載對于懸臂根部的有效分布寬度：a=a1+d+2=++2= m沖擊系數(shù)1+=。 作用于每米寬板條上的彎矩為： kNm作用于每米寬板條上的剪力為： kN內(nèi)力組合承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合計算：基本組合： kNm kN正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合計算：短期效應(yīng)組合：=－ kNm kN第11章 支座的計算本設(shè)計使用板式橡膠支座。若選用支座平面尺寸為，則支座的形狀系數(shù)S為：式中：t——為中間層橡膠片的厚度，取t=a——支座加勁鋼板短邊邊長（順橋向） b——支座加勁鋼板長邊邊長（橫橋向） 5≤S≤12，滿足規(guī)范要求。板式橡膠支座的平面尺寸由橡膠板的抗壓強度和梁底部或墩臺頂混凝土的局部承壓強度來確定，一般由橡膠支座的抗壓強度控制設(shè)計。其有效承壓面積按下式計算： 式中：——支座有效承壓面積； ——支座壓力標(biāo)準(zhǔn)值，為使用階段橋上全部恒載與活載（包括沖擊力） 所產(chǎn)生的最大支座反力； ——支座使用階段的平均壓應(yīng)力限值，計算時最大支座反力為：所以 梁的水平位移是通過全部橡膠片的剪切變形來實現(xiàn)的，見圖。因此要確定支座的厚度，首先要知道主梁由于溫度變化等因素預(yù)計將產(chǎn)生的縱向最大水平位移。顯然，橡膠片的總厚度與水平位移之間滿足下列關(guān)系： 即 式中：——橡膠片的總厚度； ——橡膠支座剪切角正切值的限值，應(yīng)按規(guī)范規(guī)定取用，根據(jù)是否計入活荷載制動力而取不同值； ——荷載、溫度變化等所引起的支座頂、底面的相對水平位移。主梁的計算溫差為35，溫度變形由兩端的支座均攤，則每一支座承受的水平位移為：根據(jù)規(guī)范，所以取鋼板厚度橡膠片的總厚度確定后，在加上加勁薄鋼板的總厚度，即為所需的橡膠支座的厚度h。所以主梁受荷撓曲時，梁端將出現(xiàn)轉(zhuǎn)動，但不允許與支座產(chǎn)生脫空現(xiàn)象。撓曲時梁端轉(zhuǎn)角為，此時支座表面將產(chǎn)生不均勻的壓縮變形，一端為，另一端為，其平均壓縮變形為可根據(jù)下式計算： 式中：E——橡膠支座的彈性模量，； A——支座的最大設(shè)計反力。 其余符號意義同前。所以符合規(guī)范要求。版式橡膠支座一般是直接擱置在墩臺與梁底之間的，在它受到梁體傳來的水平力后，應(yīng)保證支座不致滑動，即支座與混凝土間要有足夠大的摩擦阻力來抵抗水平力，故應(yīng)滿足下式：不計汽車制動力時 計入汽車制動力時式中：——由結(jié)構(gòu)自重引起的支座反力標(biāo)準(zhǔn)值；——由結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值和0。5倍汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值引起的支座反力；——由上部結(jié)構(gòu)溫度變化、混凝土收縮和徐變等作用標(biāo)準(zhǔn)值引起的剪切變形和縱向力標(biāo)準(zhǔn)值（不包括汽車制動力）產(chǎn)生的支座剪切變形，以及支座直接設(shè)置于不小于1%縱坡的梁底面下，在支座底面下，在支座頂面由支座承載壓力標(biāo)準(zhǔn)順縱坡方向分力產(chǎn)生的剪切變形；——支座剪切模量；——支座平面毛面積；——由汽車荷載引起的制動力標(biāo)準(zhǔn)值；——支座與不同接觸面的摩擦系數(shù)，支座與混凝土接觸時；支座與鋼板接觸時；當(dāng)溫度低于20度時， 值增大30%。式中： 經(jīng)過計算，上述取值均滿足要求，能滿足抗滑要求，支座不會滑動。參考文獻橋梁計算示例叢書：《混凝土簡支梁（板）橋》公路設(shè)計手冊：橋梁分冊3《橋梁施工組織設(shè)計》（上、下冊）邵旭東. 《橋梁工程》.武漢理工大學(xué)出版社黃平明、梅葵花、王蒂. 《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》.人民交通出版社“中國公路學(xué)報”“公路”、“橋梁假設(shè)”、“國外橋梁”等期刊、雜志公路橋涵設(shè)計手冊：預(yù)應(yīng)力技術(shù)及材料設(shè)備土木工程畢業(yè)設(shè)計指導(dǎo)；橋梁分冊李家寶. ：高等教育出版社