【導讀】造簡單，施工方便，是中小跨徑中應用最廣泛的橋型。做了全面的介紹。從施工難易程度和結(jié)構(gòu)形式考慮，預應力混凝土簡支T. 型梁橋都更能符合設計要求和工程實際。結(jié)合實際情況，本次設計是中。等跨徑橋，本方案選擇預應力混凝土T形簡支梁橋。結(jié)構(gòu)計算著重進行。階段和使用階段的應力驗算，承載能力極限狀態(tài)強度驗算，剛度驗算，指導下進行的研究工作及取得的成果。盡我所知，除文中特別加以標注。和致謝的地方外，不包含其他人或組織已經(jīng)發(fā)表或公布過的研究成果，了明確的說明并表示了謝意。的規(guī)定，即：按照學校要求提交畢業(yè)設計（論文）的印刷本和電子版本；在不以贏利為目的前提下，學校可以公布論文的部分或全部內(nèi)容。對本文的研究做出重。要貢獻的個人和集體，均已在文中以明確方式標明。本人完全意識到本。聲明的法律后果由本人承擔。文被查閱和借閱。本人授權(quán)大學可以將本學位論文的全部。制手段保存和匯編本學位論文。（一）截面面積及慣性矩計算...

　　

【正文】 e ??? ?? )(1 kxcon e ??? ??? )(? )(rad )(m )(MPa N1(N2) 7 N3(N4) N5 N6 表中： *見表 10 所示，其中 α 值由表 10中的 cosα 值反求得到。 38 表 16 四分點截面σ l2的計算表 鋼束號 )/( mmMPad?? 影響長度)(1 mml 錨固端)(2 MPal? 距張拉端距離 )(mmx 2l? N1(N2) 17320 N3(N4) 17612 N5 14725 N6 15502 （三）混凝土彈性壓縮引起的預應力損失 后張法梁當采用分批張拉時，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應力損失，根據(jù)《公預規(guī)》 ，計算公式為： ? ?? pcEpl ??? 4 式中： ?? pc? —— 在先張拉鋼束重心處，由后 張拉各批鋼束而產(chǎn)生的混凝土法向應力，可按下式計算： ? ?? ??? n pipn ppc I eMAN 00? 其中： 00, pp MN —— 分別為鋼束錨固時預加的縱向力和彎矩； pie —— 計算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離，inxpi aye ?? ，其中 ynx值見表 14， ai值見表 10。 本設計采用逐根張拉鋼束，預制時張拉鋼束 N1～ N6，張拉順序為N5， N6， N1， N4， N2， N3，計算得預制階 段 σ l4見表 17。 （四）由鋼束應力松弛引起的預應力損失 《公預規(guī)》 規(guī)定，鋼絞線由松弛引起的應力損失的終極值，按下式計算： pepkpel f ???? )(5 ??? 39 表 17 四分點截面σ l4 計算表 計算 數(shù)據(jù) An= PA? = In=54044639cm4 ynx= EP? = 鋼束號 鋼束錨固時預加縱向應力00cosP P PNA???? ?poN epi=ynxai cm 預加彎矩 Mp0= N p0 epi 0pM? 計算應力損失的鋼束 相應鋼束至靜軸距離 0p??? MPa 4l EPpc????? 錨固時鋼束應力0124P conlll????????? 0PPA? ?? cos? 見表 10 0PN 0pnNA? pin p eIM? 0 合計 N3 1301386 1301386 N2 N2 1 1375758 2658859 N4 N4 1268949 3909766 N1 N1 1 1319124 5213140 N6 N6 1162053 5477704 N5 N5 1233658 6693526 40 式中： ? —— 張拉系數(shù)，本設計采用一次張拉， ?? ； ? —— 鋼筋松弛系數(shù)，對低松弛鋼筋， ?? ； pe? —— 傳力錨固時的鋼筋應力。 計算得四分點截面鋼絞線由松弛引起的應力損失的終極值見表 18。 表 18 四分點截面σ l5 計算表 鋼束號 σ pe σ l5 鋼束號 σ pe σ l5 N1 N4 N2 N5 N3 N6 （五）混凝土收縮和徐變引起的預應力損失 根據(jù)《公預規(guī)》 ，由混凝土收縮和徐變引起的應力損失可按下式計算： ppcEpcspl ttttE ?? ????? 151 )],(),([ 006 ? ?? 221iepp ??? 式中： 6l? —— 全部鋼束重心處由混凝土收縮、徐變引起的預應力損失值； pc? —— 鋼束錨固時，全部鋼束重心處由預加力（扣除相應階段的應力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響； ? —— 配筋率，npAAp 6? ； A —— 本設計為鋼束錨固時相應的凈截面面積 An，見表 14； pe —— 本設計即為鋼束群重心至截面凈軸的距離 en，見表 14； i —— 截面回旋半徑，本設計為： 41 nnAIi ?2 ),( 0tt? —— 加載齡期為 t0、計算齡期為 t 時的混凝土徐變系數(shù)； ),( 0ttcs? —— 加載齡期為 t0、計算齡期為 t時收縮應變。 ),( 0tt? 和收縮應 變終極值 ),( 0ttcs? 的計算 構(gòu)件理論厚度的計算公式為： uAh 2? 式中： A—— 主梁混凝土截面面積； u—— 與大氣接觸的截面周邊長度。 本設計考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋之前完成， A和 u均采用預制梁的數(shù)據(jù)。對于混凝土毛截面，四分點與跨中截面上述數(shù)據(jù)完全相同，即： )2( 2 見表cmA ? )( 55)(21602222cmu? ??????????? 故： )( cmuAh ???? 設混凝土收縮 和徐變在野外一般條件（相對濕度為 75%）下完成，受荷混凝土加載齡期為 20d。 按照上述條件，查《公預規(guī)》表 得到： ),( 0 ?ttu? 30 ),( ???ttucs? 6l? 混凝土收縮和徐變引起的應力損失列表計算在表 19 內(nèi)。 42 43 表 19 四分點截面σ l6 計算 （六）預加力計算及鋼束預應力損失匯總 施工階段傳力錨固應力 σ p0及其產(chǎn)生的預加力： 1. 4210 lllc onlc onp ??????? ?????? ? 0p? 產(chǎn)生的預加力 縱向力： ? ?? ?? c os00 ppp AN 彎矩： ppp eNM 00 ? 剪力： ? ?? ?? s in00 ppp AQ 式中： ? —— 鋼束彎起后與梁軸的夾角， sinα 與 cosα 的值參見表 10； pA? —— 單根鋼束的截面積， cmAp ?? 。 可用上述同樣的方法計算出使用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預加力ppp MQN , ，下面將計算結(jié)果一并列入表 20內(nèi)。計算數(shù)據(jù) NP0= MP0=?m Mg1=?m In=54044639cm4 An= en=ep= Ep= α EP= 計算σ pe NP0/A(Mpa） （ Mp0Mg1） /In（ Mpa） σ pe（ Mpa） （ 1） （ 2） （ 3） =（ 1） +（ 2） 算應力損失 計算公式： 分子項 分母項 （ 4） α EP179。σ pc179。φ（ t， t0） i2=In/An （ 5） Ep179。ε cs（ t， t0） ρ p=1+ep2/i2 （ 6） （（ 4） +（ 5）） ρ =6Δ Ap/An % 1+15ρρ p σ l6= 006 0 . 9 [ ( , ) ( , )1 1 5P C S E P p clpE t t t t? ? ? ?? ???? ? 44 表 20 預加力作用效應計算 截面 鋼束號 預加應力作用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預加力作用 使用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預加力作用 見表 17 （ ） 見表 17（ KN） (KN) Mp0 見表 17 （ KN178。 m） 見表 17 （ ） 見表 17 (KN) Mp0 見表 17 （ KN178。 m) 四分點 1 0 1 0 0 2 0 1 0 0 3 4 5 6 ∑ 跨中 ∑ 支點 ∑ sin? cos?0p? ????00cosppN ? ???????00sinppV ? ???????0p? ???? 00cosppN ? ??????? 00sinppV ? ??????? 45 表 21 示出了各控制截面的鋼束預應力損失。 表 21 鋼束預應力損失一覽表 截面 鋼束號 預加應力階段 正常使用階段 錨固前預應力損失 錨固時鋼束應力損失 錨固后預應力損失 鋼束有效應力 σ l1 σ l2 σ l4 σ l5 σ l6 單位 Mpa Mpa Mpa Mpa Mpa Mpa Mpa 跨中 1 0 2 0 3 0 4 0 5 0 6 0 四分點 1 27 .42 2 3 0 4 5 6 支點 1 2 3 0 4 5 6 1 2 4l l l l? ? ? ?? ? ? ?0p con l? ? ????5 6 4l l l l? ? ? ?? ? ? 0pe lp? ? ??? 46 七、 主梁截面承載力與應力驗算 預應力混凝土梁從預加力開始到受荷破壞，需經(jīng)受預加應力、使用荷載作用、裂縫出現(xiàn)和破壞等四個受力階段，為保證主梁受力可靠 并予以控制，應對控制截面進行各個階段的驗算。在以下內(nèi)容中，先進行持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)承載力驗算，再分別驗算持久狀態(tài)抗裂驗算和應力驗算，最后進行短暫狀態(tài)構(gòu)件的截面應力驗算。對于抗裂驗算，根據(jù)《公預規(guī)》公路簡支梁標準設計經(jīng)驗，對于全預應力梁在使用階段短期效應組合作用下，只要截面不出現(xiàn)拉應力就可滿足。 （一）持久狀況承載能力極限狀態(tài)承載力驗算 在承載能力極限狀態(tài)下，預應力混凝土梁沿正截面和斜截面都有可能破壞，下面驗算這兩類截面的承載力。 圖 16 正截面承載力計算圖示（單位： mm） 47 （ 1）確定混凝土受壓區(qū)高度 根據(jù)《公預規(guī)》 條規(guī)定，對于帶承托翼緣板的 T 形截面：當39。39。 ffcdppd hbfAf ? 成立時，中性軸在翼緣板內(nèi)，否則在腹板內(nèi)。 本設計的這一判別式： )( 3 5 2 6 0 kNAf ppd ?????左邊 )(39。39。 kNhbf ffcd ??????右邊 左邊 右邊，即中性軸在翼緣板內(nèi)。 設中性軸到截面上緣距離為 x ，則： )()()( 039。 cmhcmbf Afx bfcdppd ?????????? ? 式中： b? —— 預應力受壓區(qū)高度界限系數(shù)，按《公預規(guī)》表 采用，對于 C50 混凝土和鋼絞線， ?b? ； 0h —— 梁 的 有 效 高 度 ， po ahh ?? ， 以 跨 中 截 面 為 例 ，)14( 見表cma p ? 。 說明該截面破壞時屬于塑性破壞狀態(tài)。 （ 2）驗算正截面承載力 由《公預規(guī)》 ，正截面承載力按下式計算： )2( 039。0 xhxbfM fcdd ??? 式中： 0? —— 橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，按《公預規(guī)》 ，本設計設計安全等級為