【正文】 斜截面抗剪承載力驗算。1) 復核主梁截面尺寸T形截面梁當進行斜截面抗剪承載力計算時，其截面尺寸應符合《公預規(guī)》，即 (133)右邊=所以本例主梁的T形截面尺寸符合要求。2）截面抗剪承載力驗算驗算是否需要進行斜截面抗剪承載力計算。根據(jù)《公預規(guī)》，若符合下列公式要求時，則不需要進行斜截面抗剪承載力計算。 (134)式中：——混凝土抗拉設計強度；——預應力提高系數(shù)，對預應力混凝土受彎構(gòu)件。對于N9錨固點截面：b=550mm，因此本例需要進行斜截面抗剪承載力計算。①計算斜截面水平投影長度按《公預規(guī)》，計算斜截面水平投影長度： (135)式中：——斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比，當，取——通過斜截面受壓端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力組合設計值?！鄳谏鲜鲎畲蠹袅r的彎矩組合設計值；——通過斜截面受壓區(qū)頂端正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點至受壓邊緣的距離。為了計算剪跨比，首先必須在確定最不利的截面位置后才能得到值和相應的值，因此只能采取試算的方法，即首先假定值，按所假定的最不利截面位置計算和，根據(jù)上述公式求得值和值，如假定的值與計算的值相等或基本相等，則最不利位置就可確定了。首先假定，計算得，對應。與假定的值基本相同，可認為是最不利截面。即最不利截面為距支座處。②箍筋計算根據(jù)《公預規(guī)》，腹板內(nèi)箍筋直徑不小于10mm，且應采用帶肋鋼筋，間距不應大于250mm。本算例選用的雙肢箍筋，則箍筋的總截面面積為：箍筋間距，箍筋抗拉設計強度，箍筋配筋率為：式中：b——斜截面受壓端正截面處T形截面腹板寬度，此處b=。滿足《公預規(guī)》“箍筋配筋率，%”的要求。同時，根據(jù)《公預規(guī)》，在距支點一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距縮小至10cm。③抗剪承載力計算根據(jù)《公預規(guī)》，主梁斜截面抗剪承載力應按下式計算： (136)式中：——斜截面受壓端正截面內(nèi)最大剪力組合設計值，；——斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪承載力(),按下式計算： (137)——異號彎矩影響系數(shù)，；——預應力提高系數(shù)，對預應力混凝土受彎構(gòu)件，；——受壓翼緣的影響系數(shù)，； b——斜截面受壓端正截面處，T梁截面腹板寬，此處mm；——斜截面受壓端正截面處梁的有效高度，（見表121），因此；P——斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率，，當時，??；——混凝土強度等級；——斜截面內(nèi)箍筋配筋率，；——箍筋抗拉設計強度；——斜截面內(nèi)配置在同一截面的箍筋各肢總截面面積；——斜截面內(nèi)箍筋的間距；——與斜截面相交的預應力彎起鋼束的抗剪承載力，按下式計算； (138)——斜截面內(nèi)在同一彎起平面的預應力彎起鋼筋的截面面積；——預應力彎起鋼束的抗拉設計強度（MPa）；——預應力彎起鋼筋在斜截面受壓端正截面處的切線與水平線的夾角，表122示出了鋼束的值。表122 斜截面受壓端正截面處的鋼束位置及鋼束群重心位置截面鋼束號 /cmR/cmN9錨固點斜截面頂端N1(N2)N3(N4)N5(N6)N7(N8)N9說明主梁四分點處的斜截面抗剪承載力滿足要求，同時也表明上述箍筋的配置是合理的。⑵斜截面抗彎承載力驗算本設計中，由于梁內(nèi)預應力鋼束只有N9號鋼束在近支點附近錨起，其他鋼束都在梁端錨固，即鋼束根數(shù)沿梁跨幾乎沒有變化，可不必進行該項承載力驗算，通過構(gòu)造加以保證。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂驗算1．正截面抗裂驗算根據(jù)《公預規(guī)》，對預制的全預應力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應組合下，應符合下列要求： (139)表123示出了正截面抗裂驗算的計算過程和結(jié)果，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。表123 正截面抗裂驗算表應力部位跨中下緣四分點下緣N7錨固點支點下緣/(表119)⑴91011 88199 96580 76682 /Nm1(表119)⑵11413563 10924775 5672900 3876554 (表112)⑶7765 7765 14438 14485 (表112)⑷380573 381930 609141 612586 (表112)⑸532078 530732 656350 652861 (表15)⑹5895120 4421340 701250 0 (表15)⑺12039200 9025630 622180 0 ⑻=⑴/⑶ ⑼=⑵/⑷ ⑽=⑻+⑼ ⑾=⑹/⑷ ⑿=[⑺⑹]/⑸ ⒀=⑾+⑿ ⒁=⒀⑽ 2．斜截面抗裂驗算計算混凝土主拉應力時應選擇跨徑中最不利位置截面，對該截面的重心處和寬度急劇改變處進行驗算。本設計以1號梁的跨中截面為例，對其上更肋（，）、凈軸、換軸和下更肋等四處分別進行主拉應力驗算，其它截面均可用同樣方法計算。根據(jù)《公預規(guī)》，對預制的全預應力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應組合下，斜截面混凝土的主拉應力，應符合下列要求： (140)式中：——由作用短期效應組合和預應力產(chǎn)生的混凝土主拉應力，按下式計算： (141) (142) (143)式中：——在計算主應力點，由作用短期效應組合和預應力產(chǎn)生的混凝土法向應力；——在計算主應力點，由作用短期效應組合和預應力產(chǎn)生的混凝土剪應力。表124示出了的計算過程，表125示出了的計算過程，混凝土主拉應力計算結(jié)果見表126，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。表124計算表截面應力部位跨中/(表121)⑴ /Nm1)(表121)⑵11413563 11413563 11413563 11413563 (表114)⑶ (表114)⑷55247762 55247762 55247762 55247762 ⑸ (表114)⑹74565348 74565348 74565348 74565348 ⑺ (表17)）⑻5895120 5895120 5895120 5895120 (表17)⑼12039200 12039200 12039200 12039200 續(xù)表124跨中⑽=⑴/⑶ ⑾=⑵⑸/⑷ ⑿=⑽⑾ ⒀=⑻⑸/⑷ ⒁=[⑼⑻]⑺/⑹ ⒂=⒀+⒁ ⒃=⑿+⒂ 四分點/MPa N7錨固點/MPa 支點/MPa 表125 計算表項目荷載上梗肋凈軸換軸下梗肋跨中一期荷載短期荷載 預加力短期組合剪力 四分點短期組合剪力 N9短期組合剪力 支點短期組合剪力 表126 計算表截面主應力部位/MPa短期組合短期組合短期組合跨中 四分點 N7錨固點 支點 持久狀況構(gòu)件的應力驗算按持久狀況設計的預應力混凝土受彎構(gòu)件，應計算其使用階段正截面混凝土的法向壓應力、受拉區(qū)鋼筋的拉應力和斜截面混凝土的主壓應力，并不得超過規(guī)范規(guī)定的限值。計算時荷載取其標準值，汽車荷載應考慮沖擊系數(shù)。1．正截面混凝土壓應力驗算根據(jù)《公預規(guī)》，適用階段正截面應力應符合下列要求： (144)式中：——在作用標準效應組合下混凝土的法向壓應力，按下式計算： (145)——由預應力產(chǎn)生的混凝土法向拉應力，按下式計算： (146) ——標準效應組合的彎矩值，見表15。表127示出了正截面混凝土壓應力驗算的計算過程和結(jié)果，計算上緣最大壓應力時，Mk為荷載標準值的最大彎矩組合，計算下緣彎矩時，Mk為荷載標準值的最小彎矩組合，即活載效應為0。最大壓應力在四分點下緣，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。2．預應力筋拉應力驗算根據(jù)《公預規(guī)》，使用階段預應力筋拉應力應符合下列要求： 式中：——預應力扣除全部預應力損失后的有效預應力；——在作用標準效應組合下受拉區(qū)預應力筋產(chǎn)生的拉應力，按下式計算： (147) (148)，——分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即?！谧饔脴藴市M合下預應力筋重心處混凝土的法向拉應力；——預應力筋與混凝土的彈性模量比。取最不利的外層鋼筋進行驗算，表128示出了號預應力的計算過程和結(jié)果，最大拉應力在跨中截面，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。表127 正截面混凝土壓應力驗算表應力部位跨中上緣跨中下緣四分點上緣四分點下緣N7錨固點上緣N7錨固點下緣支點上緣支點下緣Np/kN(見表421)⑴ Mp/kNm1(見表421)⑵11414 11414 10925 10925 5673 5673 3877 3877 An/cm2(見表413)⑶ Wn/cm3(見表413)⑷582598 380573 583860 381930 763700 609141 763754 612586 Wo/cm3(見表413)⑸746699 532078 745578 530732 858158 656350 857954 652861 Mgl/kNm1(見表46)⑹ Mk/kNm1(見表46)⑺8460 10893 6345 1692 1003 0 0 8460 Np/An/MPa⑻=⑴/⑶ Mp/Wn/MPa⑼=⑵/⑷ σpt/MPa⑽=⑻+⑼ Mgl/Wn/MPa⑾=⑹/⑷ (MkMgl)/Wo/MPa⑿=[⑺⑹]/⑸ Σσkc/MPa⒀=⑾+⑿ σpt+σkc/MPa⒁=⑽+⒀ 表128 N2號預應力筋拉應力驗算表應力部位跨中四分點N7錨固點支點/cm3（見表113）⑴55247762 55414175 81326425 81584186 /cm3（見表113）⑵74565348 74408691 89257035 88978366 /cm⑶ /cm⑷ （見表16）⑸5895120 4421340 701250 （見表16）⑹14539320 10893130 16917