【正文】 ——斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比，,當(dāng)m＞，取m=。Vd　——通過斜截面受壓端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計值；Md ——相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩組合設(shè)計值；h0——通過斜截面受壓區(qū)頂端正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點至受壓邊緣的距離。有效高度h0=(mm)=(m)②箍筋計算：根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，腹板內(nèi)箍筋直徑不小于10mm，且應(yīng)采用帶肋鋼筋，間距不應(yīng)大于250mm，該設(shè)計選用φ10@20cm的雙肢箍筋，則箍筋的總面積為：Asv=2=157(mm2)箍筋間距SV=18cm,箍筋抗拉強度設(shè)計值fsv=280MPa,箍筋配筋率ρsv為： ρsv= ===％式中：b——斜截面受壓端正截面處T形截面腹板寬度，此處b=.滿足《公預(yù)規(guī)》“箍筋配筋率ρsv，％”的要求。同時，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，在距支點一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距縮小至10cm.抗剪承載力計算：根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，主梁斜截面抗剪承載力應(yīng)按下式計算：γ0Vd ≤Vcs+Vpb式中：Vd——斜截面受壓端正截面內(nèi)最大剪力組合設(shè)計值。Vcs——斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪承載力 (kN) ，按下式計算：Vcs = 103bh0α1——異號彎矩影響系數(shù)，；α2——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，；α3——受壓翼緣的影響系數(shù)，；b——斜截面受壓端正截面處，T形截面腹板寬度，此處b=。h0——斜截面受壓端正截面處梁的有效高度，h0=h－ap,ap=（見表22），因此h0==1757mm。P——斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的陪筋率，P=100ρ，ρ=(Ap+Apb)/(bh0)，當(dāng)P＞，取P=；——混凝土強度等級；——斜截面內(nèi)箍筋配筋率，=Asv/(Svb)?！拷羁估O(shè)計強度；Asv——斜截面內(nèi)配置在同一截面的箍筋各肢總截面面積（mm2）。Sv——斜截面內(nèi)箍筋間距（mm）；——與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗剪承載力(kN)，按下式計算：——斜截面內(nèi)在同一彎起平面的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積(mm2)；——預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗拉設(shè)計強度（MPa），該設(shè)計的—=1260MPa?！A(yù)應(yīng)力彎起鋼筋在斜截面受壓端正截面處的切線與水平線的夾角，表22示出了N1～N5鋼束的值。表22 斜截面受壓端正截面處的鋼束位置及鋼束重心位置截 面鋼束號x4 (㎝)R (㎝)sinθp=x4/Rcosθpa0 (㎝)ai (㎝)ap (㎝)錨固點斜截面頂端N1(N2) N3(N4)N5 =(kN)660[2(+)+ ] =(mm2)Vpb=1031260=(kN)Vcs+Vpb=+=(kN)＞γ0V0=(kN)說明主梁錨固處的斜截面抗剪承載力滿足要求，同時也表明上述箍筋配置是合理的。（2）斜截面抗彎承載力驗算由《公預(yù)規(guī)》，由于鋼束都在梁端錨固，鋼束根數(shù)沿梁跨幾乎沒有變化，并且鋼束在梁中無截斷，錨固長度均滿足要求，可不必進(jìn)行該項承載力驗算，通過構(gòu)造加以保證。（二）持久狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)抗裂驗算長期以來，橋梁預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的抗裂驗算，都是以構(gòu)件混凝土的抗拉應(yīng)力是否超過規(guī)定的限制來表示，分為正截面抗裂和斜截面抗裂驗算。（1）正截面抗裂驗算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 對預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列要求： 式中：——在作用短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗算邊緣混凝土的法相拉應(yīng)力 按下式計算： 表23中式出了正截面抗裂的計算過程和結(jié)果，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。2．斜截面抗裂驗算此項驗算主要是為了保證主梁斜截面具有與正截面同等的抗裂安全度，計算混凝土主拉應(yīng)力時應(yīng)選擇跨徑中最不利位置，對截面的重心處和跨度急劇改變處進(jìn)行驗算。本設(shè)計以一號梁的跨中截面進(jìn)行計算，對其上梗肋（aa,見表14 所示），凈軸（nn），和下軸oo) ，和下肋 (bb)等四處分別進(jìn)行主拉應(yīng)力驗算。其他截面群可用和同樣的方法進(jìn)行計算。 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，斜截面混凝土的主拉應(yīng)力，應(yīng)符合下列要求： 式中：—由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力，按下式計算： 式中：—在計算主應(yīng)力點，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法相 應(yīng)力； —在計算主應(yīng)力點，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法剪應(yīng)力； 表23 正截面抗裂驗算表表24示出了的計算過程，混凝土主拉應(yīng)力計算表結(jié)果見表25，可見其結(jié)果符合規(guī)定要求。 應(yīng)力部位跨中下緣四分點下緣支點下緣(1)(2)1775189883666(3)(4)(5)(6)0(7)172064012960490(8)=(1)/(3)(9)=(2)/(4)(10)=(8)+(9)(11)=(6^)/(4)0(12)=＜(7)(6)＞/(5)0(13)=(11)+(12)0(14)=(13)(!0)表24 計算表截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中00172064017206401720640172064000四分點1775187177518717751871775187001296049129604912960491296049000支點88366688366688366688366600000000000000000000000截面主應(yīng)力部位MPAMPA公式短期組合短期組合短期組合（1）（3）（5）跨中aaoonnbb四分點aaoonnbb支點aaoonnbb00 26 混凝土主拉應(yīng)力計算 表25計算表截面荷載　　上梗肋aa凈軸nn換軸oo下梗肋bb　　　　　　　　　　　　跨中一期恒載018 　0 　0 　0 　0短期組合（扣除一期恒載）　　 　 　 　 預(yù)加力0 　0 　0 　0 　0短期組合剪應(yīng)力　　　　　　　　　四分點一期恒載　18 　 　 　 　短期組合（扣除一期恒載）　　 　 　 　 預(yù)加力　 　 　 　 　短期組合剪應(yīng)力　　　　　　　　　支點一期恒載　50 　 　 　 　0短期組合（扣除一期恒載）　　 　 　 　 0預(yù)加力　 　 　 　 　0短期組合剪應(yīng)力　　　　　　　　　0（三）持久狀態(tài)構(gòu)件的應(yīng)力驗算按持久狀況設(shè)計的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計算其使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力，受拉區(qū)鋼筋的拉應(yīng)力和斜截面混凝土的主壓應(yīng)力，并不得超過規(guī)范規(guī)定的極限值。計算時荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。（1）正截面混凝土壓應(yīng)力驗算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段正截面應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： 式中：—在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下混凝土的法向壓應(yīng)力，按下式計算： —由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力，按下式計算： —標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合的彎矩值表27示出了正截面混凝土壓應(yīng)力驗算的計算過程和結(jié)果，最大壓應(yīng)力在四分點下緣， ,可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。 表27 正截面混凝土壓應(yīng)力驗算表 應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點上緣四分點下緣支點上緣支點下緣(1)25581255812558125581(2)17751871775187883666883666(3)(4)(5)(6)00(7)21572601186610162400088996000(8)=(1)/(3)(10)=(8)+(9)300(12)=[(7)(6)]/(5)00(13)=(11)+(12)00(14)=(13)+(10)（2）預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： 式中：—預(yù)應(yīng)力筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力； —在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力，按下式計算： —分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離， —在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下預(yù)應(yīng)力筋重心處混凝土的法向拉應(yīng)力；—預(yù)應(yīng)力筋與混凝土的彈性模量比。，最大拉應(yīng)力在跨中截面，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。表28 N2號預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗算表應(yīng)力部位跨中四分點支點（1）（2）（3）（4）（5）68508780（6）215726016240000（7）=（5）（3）/（1）0（8）=【（6）（5）】（4）/（2）0（9）=（7）+（8）0（10）=（9）0（11）（12）=（10）+（11）（3）截面混凝土主壓應(yīng)力驗算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，斜截面混凝土主壓應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： 式中：—由作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力，按下式計算： 式中：—在計算主應(yīng)力點，由荷載標(biāo)準(zhǔn)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； —在計算主應(yīng)力點，由荷載標(biāo)準(zhǔn)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。 表29示出了的計算過程，混凝土主壓應(yīng)力計算結(jié)果見表30，最大主壓應(yīng)力出現(xiàn)在四分點截面的bb處， 可見其結(jié)果符合規(guī)定要求。表29 計算表截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中0