【正文】 輸及安裝等各施工階段混凝土立方體抗壓強(qiáng)度相應(yīng)的抗壓強(qiáng)度抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。此處考慮混凝土強(qiáng)度達(dá)到C45時(shí)開始張拉預(yù)應(yīng)力束，則：。預(yù)加應(yīng)力階段的正截面應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果見表67，滿足要求。表明在主梁混凝土達(dá)到C45強(qiáng)度時(shí)可以開始張拉鋼束。表69 預(yù)加應(yīng)力階段的法向應(yīng)力計(jì)算表應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣12365571236557123456789=6+7810=67+8吊裝應(yīng)力驗(yàn)算采用兩點(diǎn)吊裝，吊點(diǎn)設(shè)在兩支點(diǎn)內(nèi)移50cm處。對(duì)于1號(hào)梁，一期恒載集度為。根據(jù)《橋規(guī)》，構(gòu)件在吊裝、運(yùn)輸時(shí)，分別考慮超重和失重兩種情況。表610 吊裝階段跨中截面的法向應(yīng)力計(jì)算表應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣1236557123655712345679=7+812=9+1013=9+11第七章：主梁端部錨固區(qū)局部承壓驗(yàn)算.1 局部承壓區(qū)的截面尺寸驗(yàn)算配置間接鋼筋的混凝土構(gòu)件，其局部受壓區(qū)的截面尺寸應(yīng)滿足下式要求。即： （71） 式中：；；；。采用夾片式錨具，該錨具的墊板與其后的喇叭管連成一體。錨墊板尺寸為，喇叭管尾端接內(nèi)徑70mm的波紋管。根據(jù)錨具的布置情況（圖71），進(jìn)行鋼束的局部承壓驗(yàn)算。 圖71 錨具的布置圖（尺寸單位：cm） 局部抗壓承載力驗(yàn)算對(duì)錨下配置間接鋼筋的局部承壓構(gòu)件，局部抗壓承載力應(yīng)滿足下式要求，即： （72）式中：—混凝土局部承壓修正系數(shù)，=； —混凝土承壓強(qiáng)度的提高系數(shù) —間接鋼筋影響系數(shù)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)C50及以下時(shí)，取=； 采用的間接鋼筋HRB335級(jí)的螺旋形鋼筋，直徑12mm，間距S=60mm（《公橋規(guī)》~80mm），螺旋形鋼筋中心直徑200mm。則： —間接鋼筋的體積配筋率，螺旋形鋼筋，按下式計(jì)算： 將上述各計(jì)算值帶入局部抗壓承載力計(jì)算公式，可得 故局部抗壓承載力驗(yàn)算滿足規(guī)范要求。第8章 ：主梁變形驗(yàn)算 由預(yù)加力引起的跨中反拱度計(jì)算根據(jù)《公橋規(guī)》，計(jì)算預(yù)加力引起的反拱度值時(shí)，計(jì)算公式為： （81）式中：—扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力作用下的跨中撓度； —單位力作用在跨中時(shí)所產(chǎn)生的彎矩； —預(yù)加力所產(chǎn)生的彎矩。采用跨中截面處的預(yù)加力矩作用全梁平均預(yù)力矩值，將公式近似處理為等截面桿件計(jì)算，在使用階段的預(yù)加力矩為： 則主梁的跨中截面反拱度計(jì)算為 根據(jù)《公橋規(guī)》，考慮長(zhǎng)期效應(yīng)的影響，預(yù)加力引起的反拱度值應(yīng)乘以長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)，則考慮長(zhǎng)期效應(yīng)的預(yù)加力引起的反拱度值為： 計(jì)算由荷載引起的跨中撓度 恒載作用引起的撓度根據(jù)《公橋規(guī)》，全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的剛度采用，則恒載效應(yīng)產(chǎn)生的跨中撓度可近似按下式計(jì)算： 短期荷載作用引起的撓度短期荷載效應(yīng)組合產(chǎn)生的簡(jiǎn)支梁跨中截面的撓度可近似按下式計(jì)算： 長(zhǎng)期效應(yīng)的影響根據(jù)《公橋規(guī)》，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)的影響，即按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算得撓度值乘以撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)，按下式計(jì)算。對(duì)C50混凝土，=，則恒載引起的長(zhǎng)期撓度值為： 則荷載短期效應(yīng)組合引起的長(zhǎng)期撓度值為： 結(jié)構(gòu)剛度驗(yàn)算按《公橋規(guī)》，預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件計(jì)算的長(zhǎng)期撓度值，在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長(zhǎng)期撓度后梁的最大撓度不應(yīng)超過計(jì)算結(jié)構(gòu)的，即 可見，結(jié)構(gòu)的剛度滿足要求。 預(yù)拱度的設(shè)置按《公橋規(guī)》，當(dāng)預(yù)加力產(chǎn)生的長(zhǎng)期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算得長(zhǎng)期撓度時(shí)，可不設(shè)預(yù)拱度，即 所以滿足規(guī)范要求，可不設(shè)預(yù)拱度。第九章：橫隔梁計(jì)算 確定作用在跨中橫隔梁上的可變作用縱向一行車輪和人群荷載對(duì)跨中橫隔梁的計(jì)算荷載為：汽車荷載： 圖 91 跨中橫隔梁的受載圖（尺寸單位：cm） 跨中橫隔梁的作用效應(yīng)影響線如圖92所示的跨中橫隔梁，取23號(hào)梁中間截面計(jì)算橫隔梁的彎矩，取1號(hào)梁右截面計(jì)算剪力。在采用修正的剛性橫梁法計(jì)算時(shí)，先作出相應(yīng)的作用效應(yīng)影響線，再計(jì)算作用效應(yīng)。圖92 中橫隔梁作用效應(yīng)影響線圖（尺寸單位：cm）（1） 繪制彎矩影響線影響線豎標(biāo)值為：對(duì)于2號(hào)梁和3號(hào)梁之間截面的彎矩影響線可計(jì)算如下：P=1作用在1號(hào)梁軸上時(shí)： P=1作用在2號(hào)梁軸上時(shí)： P=1作用在3號(hào)梁軸上時(shí)： P=1作用在6號(hào)梁軸上時(shí)： 則可繪制出影響線，如圖92所示。（1） 繪制剪力影響線對(duì)于1號(hào)主梁處截面的影響線可計(jì)算如下：P=1作用在計(jì)算截面以右時(shí)： ，即P=1作用在計(jì)算截面以左時(shí)： ，即繪制的影響線，如圖92所示。 截面作用效應(yīng)計(jì)算計(jì)算公式： （91） 汽車荷載（1） 正彎矩： 二車道 ： 三車道 ： （2） 負(fù)彎矩： （3） 剪力： 人群荷載 無人群荷載 荷載組合 查表得，， ，彎矩計(jì)算值為了便于計(jì)算，將圖93（a）的實(shí)際T形截面換算成圖93（b）所示的計(jì)算截面。，其余尺寸不變。圖93 （a）原截面 （b）計(jì)算截面（1） 截面設(shè)計(jì)已設(shè)計(jì)的受拉鋼筋中，的面積為，的面積為求得，則截面有效高度1） 判定T形截面類型 故屬于第一類截面。2） 求受壓區(qū)高度 解得3） 求受拉鋼筋面積 現(xiàn)選擇鋼筋為，鋼筋疊加層數(shù)為6層，布置如圖94。圖94 鋼筋布置圖（尺寸單位：cm）混凝土保護(hù)層厚度取35mmd=32mm及規(guī)定的30mm，鋼筋間橫向凈距40mm及。故滿足構(gòu)造要求。（2） 截面復(fù)核已設(shè)計(jì)的受拉鋼筋中，的面積為，的面積為。由圖94鋼筋布置圖可求得，即 則實(shí)際有效高度。1） 判定T形截面類型 由，故為第一類T形截面。2） 求受壓區(qū)剛度 3） 正截面抗彎承載力 又 故截面復(fù)合滿足要求。第十章：行車道板計(jì)算 懸臂板荷載效應(yīng)計(jì)算由于寬跨比大于2，則按單向板計(jì)算，圖101（a）圖101 懸臂板計(jì)算圖（尺寸單位：cm） 永久作用（1） 主梁假設(shè)完畢時(shí)，計(jì)算圖示見圖101（b）。計(jì)算懸臂根部一起永久作用效應(yīng)為：彎矩： 剪力： （2） 成橋后橋面現(xiàn)澆部分完成后，施工二期永久作用，計(jì)算圖示見圖101（c）。圖中：，為現(xiàn)澆部分懸臂板自重；P=，為人行欄重力。計(jì)算二期永久作用效應(yīng)如下：彎矩： 剪力： （3） 總永久作用效應(yīng)：彎矩： 剪力： 可變作用無人群荷載 承載能力極限狀態(tài)作用基本組合按《公橋規(guī)》 連續(xù)板荷載效應(yīng)計(jì)算彎矩修正系數(shù)可視板厚t與梁肋高度h的比值來選用。本設(shè)計(jì)，即主梁抗扭能力較大，取跨中彎矩：；支點(diǎn)彎矩：。 永久作用（1） 主梁架設(shè)完畢時(shí)，計(jì)算圖示見圖101（b），其根部一期永久作用效應(yīng)為：彎矩： 剪力： （2） 成橋后根據(jù)《公橋規(guī)》，梁肋間的板，其計(jì)算跨徑按下式規(guī)定取用：計(jì)算彎矩時(shí)：，但不大于；。計(jì)算剪力時(shí)：；。式中：—板的計(jì)算跨徑；—板的凈跨徑；—板的厚度；—梁肋寬度。計(jì)算圖示見圖102，先計(jì)算簡(jiǎn)支板的跨中彎矩和支點(diǎn)剪力值，為現(xiàn)澆部分橋面板的自重；，取橋面鋪裝層重的均值，是二期永久作用。計(jì)算得到簡(jiǎn)支板跨中二期永久作用彎矩和支點(diǎn)二期永久作用剪力為： 圖102 簡(jiǎn)支板二期永久作用計(jì)算圖（尺寸單位：cm）（3） 總永久作用效應(yīng)支點(diǎn)截面永久作用彎矩為： 支點(diǎn)截面營(yíng)救作用剪力為： 跨中截面永久作用彎矩為： 可變作用由《橋規(guī)》，后輪著地寬度及長(zhǎng)度為：。平行于板的跨徑方向的荷載分布寬度： （1） 車輛在板的跨徑中部時(shí)垂直于板的跨徑方向的荷載分布寬度： 且不得小于，故取。此時(shí)兩個(gè)后輪的有效分布寬度發(fā)生重疊，應(yīng)求兩個(gè)車輪荷載的有效分布寬度，折合成一個(gè)荷載的有效分布寬度。（2） 車輪在板的支承處附近，距支點(diǎn)距離為時(shí)垂直于板的跨徑方向的荷載分布寬度： （3） 垂直在板的支承處附近，距支點(diǎn)距離為時(shí)垂直于板的跨徑方向的荷載分布寬度： 的分布見圖103。 將加重車輪作用于板的中央，求得簡(jiǎn)支板跨中最大可變作用的彎矩為： 計(jì)算支點(diǎn)剪力時(shí)，可變作用必須盡量靠近梁肋邊緣布置?？紤]了相應(yīng)的有效工作寬度后，每米板寬承受的分布荷載如圖103所示。圖103 簡(jiǎn)支板可變作用（汽車）計(jì)算圖（尺寸單位：cm）支點(diǎn)剪力的計(jì)算公式為： 其中： 代入上式，得： 由此可得連續(xù)板可變作用效應(yīng)：支點(diǎn)截面彎矩：支點(diǎn)截面剪力：跨中截面彎矩： 作用效應(yīng)組合按《橋規(guī)》。支點(diǎn)截面彎矩：支點(diǎn)截面剪力：跨中截面彎矩： 截面設(shè)計(jì)、配筋和承載力驗(yàn)算懸臂板和連續(xù)板支點(diǎn)采用相同的抗彎鋼筋，故只需按其最不利荷載效應(yīng)配筋，即。其高度為h=24cm，凈保護(hù)層a=2cm。若選用鋼筋，則有效高度為： 連續(xù)板支點(diǎn)截面處的抗彎鋼筋計(jì)算：按《公橋規(guī)》： 解得 查每米寬板內(nèi)的鋼筋截面積表，當(dāng)選鋼筋時(shí)，鋼筋間距15cm，提供的鋼筋面積，實(shí)際配筋面積選大于計(jì)算面積，則其承載力大于作用效應(yīng)，故承載力驗(yàn)算可略。 為了施工方便，取板上下緣配筋相同，均為12@150mm。 按《公橋規(guī)》5。，矩形截面受彎構(gòu)件的截面尺寸應(yīng)符合下列要求。即： 因此，滿足抗剪最小尺寸要求。根據(jù)《公橋規(guī)》，若符合下列公式要求，則不需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。即 因此不需進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算，僅按構(gòu)造要求配置鋼筋。 根據(jù)《公橋規(guī)》，板內(nèi)應(yīng)設(shè)垂直于主鋼筋的分布鋼筋，直徑不應(yīng)小于8mm，間距不應(yīng)大于200mm，因此本設(shè)計(jì)中板內(nèi)分布鋼筋采用8@200mm。