【正文】 即 因此不需進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算，僅按構(gòu)造要求配置鋼筋。 按《公橋規(guī)》5。支點(diǎn)截面彎矩：支點(diǎn)截面剪力：跨中截面彎矩： 截面設(shè)計(jì)、配筋和承載力驗(yàn)算懸臂板和連續(xù)板支點(diǎn)采用相同的抗彎鋼筋，故只需按其最不利荷載效應(yīng)配筋，即。（2） 車輪在板的支承處附近，距支點(diǎn)距離為時(shí)垂直于板的跨徑方向的荷載分布寬度： （3） 垂直在板的支承處附近，距支點(diǎn)距離為時(shí)垂直于板的跨徑方向的荷載分布寬度： 的分布見圖103。計(jì)算圖示見圖102，先計(jì)算簡(jiǎn)支板的跨中彎矩和支點(diǎn)剪力值，為現(xiàn)澆部分橋面板的自重；，取橋面鋪裝層重的均值，是二期永久作用。本設(shè)計(jì)，即主梁抗扭能力較大，取跨中彎矩：；支點(diǎn)彎矩：。第十章：行車道板計(jì)算 懸臂板荷載效應(yīng)計(jì)算由于寬跨比大于2，則按單向板計(jì)算，圖101（a）圖101 懸臂板計(jì)算圖（尺寸單位：cm） 永久作用（1） 主梁假設(shè)完畢時(shí)，計(jì)算圖示見圖101（b）。（2） 截面復(fù)核已設(shè)計(jì)的受拉鋼筋中，的面積為，的面積為。圖93 （a）原截面 （b）計(jì)算截面（1） 截面設(shè)計(jì)已設(shè)計(jì)的受拉鋼筋中，的面積為，的面積為求得，則截面有效高度1） 判定T形截面類型 故屬于第一類截面。圖92 中橫隔梁作用效應(yīng)影響線圖（尺寸單位：cm）（1） 繪制彎矩影響線影響線豎標(biāo)值為：對(duì)于2號(hào)梁和3號(hào)梁之間截面的彎矩影響線可計(jì)算如下：P=1作用在1號(hào)梁軸上時(shí)： P=1作用在2號(hào)梁軸上時(shí)： P=1作用在3號(hào)梁軸上時(shí)： P=1作用在6號(hào)梁軸上時(shí)： 則可繪制出影響線，如圖92所示。對(duì)C50混凝土，=，則恒載引起的長(zhǎng)期撓度值為： 則荷載短期效應(yīng)組合引起的長(zhǎng)期撓度值為： 結(jié)構(gòu)剛度驗(yàn)算按《公橋規(guī)》，預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件計(jì)算的長(zhǎng)期撓度值，在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長(zhǎng)期撓度后梁的最大撓度不應(yīng)超過計(jì)算結(jié)構(gòu)的，即 可見，結(jié)構(gòu)的剛度滿足要求。 圖71 錨具的布置圖（尺寸單位：cm） 局部抗壓承載力驗(yàn)算對(duì)錨下配置間接鋼筋的局部承壓構(gòu)件，局部抗壓承載力應(yīng)滿足下式要求，即： （72）式中：—混凝土局部承壓修正系數(shù)，=； —混凝土承壓強(qiáng)度的提高系數(shù) —間接鋼筋影響系數(shù)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)C50及以下時(shí)，取=； 采用的間接鋼筋HRB335級(jí)的螺旋形鋼筋，直徑12mm，間距S=60mm（《公橋規(guī)》~80mm），螺旋形鋼筋中心直徑200mm。即： （71） 式中：；；；。表69 預(yù)加應(yīng)力階段的法向應(yīng)力計(jì)算表應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣12365571236557123456789=6+7810=67+8吊裝應(yīng)力驗(yàn)算采用兩點(diǎn)吊裝，吊點(diǎn)設(shè)在兩支點(diǎn)內(nèi)移50cm處。即： （625） —與構(gòu)件在制作、運(yùn)輸及安裝等各施工階段混凝土立方體抗壓強(qiáng)度相應(yīng)的抗壓強(qiáng)度抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。其結(jié)果見表65，符合規(guī)范要求。即： (615) 式中： (616) (617) —為標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合的彎矩值，見表64。即： (611) 式中：—由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： (612) 其中： (613) (614) 式中：—在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； —在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。所以： 上述計(jì)算說明斜截面抗剪承載力滿足要求。本設(shè)計(jì)采用1020cm的雙肢箍筋，則箍筋總截面積為： 箍筋間距=20cm，箍筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度，箍筋配筋率為： 滿足《公橋規(guī)》“箍筋配筋率，%”的要求。 斜截面承載力驗(yàn)算（1）斜截面抗剪承載力驗(yàn)算1） 復(fù)核主梁截面尺寸 T形截面梁當(dāng)進(jìn)行截面抗剪承載力計(jì)算時(shí)，其截面尺寸應(yīng)符合《公橋規(guī)》，按下式計(jì)算，即 （66）式中 —支點(diǎn)截面處由作用（或荷載）產(chǎn)生的剪力組合設(shè)計(jì)值，； —相對(duì)于剪力組合設(shè)計(jì)值處的T形截面腹板寬度，即； —支點(diǎn)截面有效高度，； 所以，主梁的截面尺寸符合要求。 （62） 式中：—受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力設(shè)計(jì)值，； —受彎構(gòu)件正截面開裂彎矩值，按下式計(jì)算 （63） （64） （65） 式中：—全截面換算截面重心軸以上（或以下）部分截面對(duì)重心軸的面積矩，表44即； —換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩，見表44（2），即：； —扣除全部預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力筋在構(gòu)件抗裂邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力。設(shè)中性軸到截面上緣的距離為，則 式中：—預(yù)應(yīng)力受壓區(qū)高度界限系數(shù)，對(duì)于C50混凝土和鋼絞線，查表得 =； =15015=135cm—梁的有效高度，對(duì)于跨中截面，為鋼束群重心至梁底距離為15cm。各截面混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失見表56，同理，也可計(jì)算出其他截面。對(duì)于后張拉法構(gòu)件；對(duì)于先張拉構(gòu)件：。一次張拉時(shí)，=；超張拉時(shí)，=。表53 錨具變形引起的預(yù)應(yīng)力損失表截面鋼束編號(hào)跨中截面N17900截面不受反摩阻力影響0N27900N37900L/4截面N14025N24025N34025截面不受反摩阻力影響0支點(diǎn)截面N1150N2150N3150 預(yù)應(yīng)力鋼筋分批張拉時(shí)混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失后張法梁當(dāng)采用分批張拉時(shí)，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，計(jì)算公式如下： （510）式中： （511） 其中：、—分別是鋼束錨固時(shí)預(yù)加的縱向力和彎矩； —為計(jì)算截面上重心到截面凈軸的距離。 （55）張拉端錨下預(yù)應(yīng)力損失： （56） 在反向摩擦影響長(zhǎng)度內(nèi)，距張拉端處的錨具變形、鋼束回縮損失： （57） 在反向摩擦影響長(zhǎng)度外，錨具變形、鋼束回縮損失：。對(duì)于跨中截面： （52）為錨固點(diǎn)到支點(diǎn)中線的水平距離。 在使用階段，換算截面的中性軸位置產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力，應(yīng)該與張拉階段在換軸位置產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加。計(jì)算公式為：凈截面積 （41） 凈截面慣性矩 （42） 式中：—分別為混凝土毛截面面積和慣矩； —分別為一根管道截面積和鋼束截面積； —分別面積重心到主梁上緣的距離； —計(jì)算面積內(nèi)所含的管道（鋼束）數(shù)； —鋼束與混凝土的彈性模量比值，本設(shè)計(jì)=。第三階段：橋面、欄桿及人行道施工和營(yíng)運(yùn)階段橋面濕接縫達(dá)到強(qiáng)度后，此時(shí)主梁就變成全截面參與工作。表33 各截面鋼束位置及其傾角計(jì)算值計(jì)算截面鋼束編號(hào)θYAN12777為負(fù)值，鋼束尚未彎起00100N2380100100N3482600200N12777N23801N3482600200N12777N23801N34826第4章 ：主梁截面幾何特性計(jì)算 截面面積及慣矩計(jì)算本設(shè)計(jì)中的T形梁從施工到運(yùn)營(yíng)經(jīng)歷了如下三個(gè)階段。由此可計(jì)算出各鋼束的控制點(diǎn)位置，各鋼束的控制參數(shù)見表32。為了簡(jiǎn)化計(jì)算和施工，所有鋼束布置的線形均為直線加圓弧，并且整根鋼束都布置在同一個(gè)豎直面內(nèi)。 跨中截面 錨固截面 圖31 鋼束布置圖（尺寸單位：cm）由此，可直接得出鋼束群重心至梁底距離為： 錨固端截面預(yù)應(yīng)力鋼束的位置按照錨頭布置的“均勻”、“分散”原則，錨固端截面所布置的鋼束如圖31所示。同時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼束也達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度，則鋼束數(shù)的估算公式為： （32）式中：—承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩，按表210中第(6)項(xiàng)取； —經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，—，； —預(yù)應(yīng)力鋼絞線的設(shè)計(jì)強(qiáng)度為1260Mpa。（1）跨中截面的最大彎矩和最大剪力 跨中截面的內(nèi)力計(jì)算圖見25，內(nèi)力計(jì)算結(jié)果見表27。表24 值梁號(hào)1號(hào)梁2號(hào)梁3號(hào)梁4）計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)（圖23）汽車荷載： （27） 人群荷載： （28） 1號(hào)梁汽車荷載橫向分布系數(shù)： 2號(hào)梁汽車荷載橫向分布系數(shù)： 3號(hào)梁汽車荷載橫向分布系數(shù)：計(jì)算所得的荷載橫向分布系數(shù)見下表25。主梁的荷載橫向分布系數(shù)（修正剛性橫梁法）（1）跨中的荷載橫向分布系數(shù)：由于承重結(jié)構(gòu)的寬跨比為：，故可用修正的剛性橫梁法來繪制影響線和計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)。表21 恒載匯總表梁號(hào)123 永久作用效應(yīng)如圖2—1所示，設(shè)為計(jì)算截面離支座的距離，并令，則主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式為： （21） （22） 圖21 永久作用效應(yīng)計(jì)算圖永久作用效應(yīng)計(jì)算結(jié)果見表22。表12 主梁跨中小毛截面的幾何特性分塊名稱翼板①