【正文】 根據(jù)《公橋規(guī)》，板內(nèi)應(yīng)設(shè)垂直于主鋼筋的分布鋼筋，直徑不應(yīng)小于8mm，間距不應(yīng)大于200mm，因此本設(shè)計(jì)中板內(nèi)分布鋼筋采用8200mm。根據(jù)《公橋規(guī)》，若符合下列公式要求，則不需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。矩形截面受彎構(gòu)件的截面尺寸應(yīng)符合下列要求。 為了施工方便，取板上下緣配筋相同，均為12150mm。其高度為h=24cm，凈保護(hù)層a=2cm。圖103 簡支板可變作用（汽車）計(jì)算圖（尺寸單位：cm）支點(diǎn)剪力的計(jì)算公式為： 其中： 代入上式，得： 由此可得連續(xù)板可變作用效應(yīng)：支點(diǎn)截面彎矩：支點(diǎn)截面剪力：跨中截面彎矩： 作用效應(yīng)組合按《橋規(guī)》。 將加重車輪作用于板的中央，求得簡支板跨中最大可變作用的彎矩為： 計(jì)算支點(diǎn)剪力時(shí)，可變作用必須盡量靠近梁肋邊緣布置。此時(shí)兩個(gè)后輪的有效分布寬度發(fā)生重疊，應(yīng)求兩個(gè)車輪荷載的有效分布寬度，折合成一個(gè)荷載的有效分布寬度。計(jì)算得到簡支板跨中二期永久作用彎矩和支點(diǎn)二期永久作用剪力為： 圖102 簡支板二期永久作用計(jì)算圖（尺寸單位：cm）（3） 總永久作用效應(yīng)支點(diǎn)截面永久作用彎矩為： 支點(diǎn)截面營救作用剪力為： 跨中截面永久作用彎矩為： 可變作用由《橋規(guī)》，后輪著地寬度及長度為：。式中：—板的計(jì)算跨徑；—板的凈跨徑；—板的厚度；—梁肋寬度。 永久作用（1） 主梁架設(shè)完畢時(shí)，計(jì)算圖示見圖101（b），其根部一期永久作用效應(yīng)為：彎矩： 剪力： （2） 成橋后根據(jù)《公橋規(guī)》，梁肋間的板，其計(jì)算跨徑按下式規(guī)定取用：計(jì)算彎矩時(shí)：，但不大于；。計(jì)算二期永久作用效應(yīng)如下：彎矩： 剪力： （3） 總永久作用效應(yīng)：彎矩： 剪力： 可變作用無人群荷載 承載能力極限狀態(tài)作用基本組合按《公橋規(guī)》 連續(xù)板荷載效應(yīng)計(jì)算彎矩修正系數(shù)可視板厚t與梁肋高度h的比值來選用。計(jì)算懸臂根部一起永久作用效應(yīng)為：彎矩： 剪力： （2） 成橋后橋面現(xiàn)澆部分完成后，施工二期永久作用，計(jì)算圖示見圖101（c）。2） 求受壓區(qū)剛度 3） 正截面抗彎承載力 又 故截面復(fù)合滿足要求。由圖94鋼筋布置圖可求得，即 則實(shí)際有效高度。故滿足構(gòu)造要求。2） 求受壓區(qū)高度 解得3） 求受拉鋼筋面積 現(xiàn)選擇鋼筋為，鋼筋疊加層數(shù)為6層，布置如圖94。其余尺寸不變。（1） 繪制剪力影響線對于1號主梁處截面的影響線可計(jì)算如下：P=1作用在計(jì)算截面以右時(shí)： ，即P=1作用在計(jì)算截面以左時(shí)： ，即繪制的影響線，如圖92所示。在采用修正的剛性橫梁法計(jì)算時(shí)，先作出相應(yīng)的作用效應(yīng)影響線，再計(jì)算作用效應(yīng)。 預(yù)拱度的設(shè)置按《公橋規(guī)》，當(dāng)預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算得長期撓度時(shí)，可不設(shè)預(yù)拱度，即 所以滿足規(guī)范要求，可不設(shè)預(yù)拱度。采用跨中截面處的預(yù)加力矩作用全梁平均預(yù)力矩值，將公式近似處理為等截面桿件計(jì)算，在使用階段的預(yù)加力矩為： 則主梁的跨中截面反拱度計(jì)算為 根據(jù)《公橋規(guī)》，考慮長期效應(yīng)的影響，預(yù)加力引起的反拱度值應(yīng)乘以長期增長系數(shù)，則考慮長期效應(yīng)的預(yù)加力引起的反拱度值為： 計(jì)算由荷載引起的跨中撓度 恒載作用引起的撓度根據(jù)《公橋規(guī)》，全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的剛度采用，則恒載效應(yīng)產(chǎn)生的跨中撓度可近似按下式計(jì)算： 短期荷載作用引起的撓度短期荷載效應(yīng)組合產(chǎn)生的簡支梁跨中截面的撓度可近似按下式計(jì)算： 長期效應(yīng)的影響根據(jù)《公橋規(guī)》，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)的影響，即按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算得撓度值乘以撓度長期增長系數(shù)，按下式計(jì)算。則： —間接鋼筋的體積配筋率，螺旋形鋼筋，按下式計(jì)算： 將上述各計(jì)算值帶入局部抗壓承載力計(jì)算公式，可得 故局部抗壓承載力驗(yàn)算滿足規(guī)范要求。根據(jù)錨具的布置情況（圖71），進(jìn)行鋼束的局部承壓驗(yàn)算。采用夾片式錨具，該錨具的墊板與其后的喇叭管連成一體。表610 吊裝階段跨中截面的法向應(yīng)力計(jì)算表應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣1236557123655712345679=7+812=9+1013=9+11第七章：主梁端部錨固區(qū)局部承壓驗(yàn)算.1 局部承壓區(qū)的截面尺寸驗(yàn)算配置間接鋼筋的混凝土構(gòu)件，其局部受壓區(qū)的截面尺寸應(yīng)滿足下式要求。對于1號梁，一期恒載集度為。表明在主梁混凝土達(dá)到C45強(qiáng)度時(shí)可以開始張拉鋼束。此處考慮混凝土強(qiáng)度達(dá)到C45時(shí)開始張拉預(yù)應(yīng)力束，則：。表66 跨中截面計(jì)算應(yīng)力部位aaoonnbb123655712365571236557123655712341709800017098000170980001709800056201270002012700020127000201270007810393801039380103938010393809101112=1011131415=13+1416=12+15表67 跨中截面計(jì)算表項(xiàng)目00170980002012700020上肋aa00凈軸nn00換軸oo00下肋bb00表68 跨中截面計(jì)算表主應(yīng)力部分aaoonnbb 短暫狀態(tài)下構(gòu)件的應(yīng)力驗(yàn)算 預(yù)加應(yīng)力階段的應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)《公橋規(guī)》，施工階段正截面應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： （624）式中：—預(yù)加應(yīng)力階段混凝土的法向拉應(yīng)力、壓應(yīng)力，按下式計(jì)算。表65 N2號預(yù)應(yīng)力筋跨中拉應(yīng)力驗(yàn)算表應(yīng)力部位跨中11709800022012700034510393806789=7+8101112=10+11斜截面混凝土主壓應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)《公橋規(guī)》，斜截面混凝土主壓應(yīng)力應(yīng)符合下式要求。即： （618）式中： （619） —分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即，取最不利的外層鋼筋N2進(jìn)行驗(yàn)算。持久狀況下跨中截面混凝土的壓應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果見表64，滿足要求。表61 跨中截面計(jì)算應(yīng)力部位aaoonnbb1236557123655712365571236557123417098000170980001709800017098000562012700020127000201270002012700078103938010393801039380103938091461204146120414612041461204101112=1011131415=13+1416=12+15 表62 跨中截面計(jì)算表項(xiàng)目00170980002012700020上肋aa00凈軸nn00換軸oo00下肋bb00表63跨中截面計(jì)算表主應(yīng)力部分aaoonnbb 持久狀態(tài)下構(gòu)件的應(yīng)力驗(yàn)算 正截面驗(yàn)算（1） 正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)《公橋規(guī)》，使用階段正截面應(yīng)力應(yīng)符合下式要求。斜截面抗剪驗(yàn)算應(yīng)取剪力和彎矩較大值的最不利荷載截面進(jìn)行，=，=。 在作用短期效應(yīng)組合下的斜截面抗裂驗(yàn)算對預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，斜截面混凝土的主拉應(yīng)力，應(yīng)符合下式要求。（2） 斜截面抗彎承載力計(jì)算由于鋼束均錨于梁端，鋼束數(shù)量沿跨長方向沒有變化，且彎起角緩和，其斜截面抗彎強(qiáng)度一般不控制計(jì)算，不必驗(yàn)算，可通過構(gòu)造加以保證。即： (68) 式中：—通過斜截面受壓端正截面內(nèi)最大剪力組合設(shè)計(jì)值,； —斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪承載力應(yīng)按下式計(jì)算： (69) —異號彎矩影響系數(shù)，計(jì)算簡支梁和連續(xù)梁近邊支點(diǎn)梁段的抗剪承載力時(shí)，=，但計(jì)算連續(xù)梁和懸臂梁近中間支點(diǎn)梁段的抗剪承載力時(shí)，=； —預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，=，但當(dāng)由鋼筋合力引起的截面彎矩與外彎矩的方向相同時(shí)，或允許出現(xiàn)裂縫的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，=； ——受壓翼緣的影響系數(shù)，對具有受壓翼緣的截面，=； — 斜截面受壓端正截面處T形截面腹板寬度，=450mm； —斜截面受壓端正截面處梁的有效高度，= 855mm； —斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋率 —采用全部3束預(yù)應(yīng)力鋼筋的平均值，即=。同時(shí)，根據(jù)《公橋規(guī)》，在距支點(diǎn)一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距縮小至10cm。①箍筋計(jì)算根據(jù)《公橋規(guī)》，腹板內(nèi)箍筋直徑不小于10mm，且應(yīng)采用帶肋鋼筋，間距不應(yīng)大于250mm。2） 截面抗剪承載力驗(yàn)算根據(jù)《公橋規(guī)》，若滿足下式要求，則不需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算，即： （67）式中：—混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，對C50，； —預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件。2） 計(jì)算普通鋼筋 即在梁底部配置的HRB335鋼筋，以滿足最小配筋率的要求。 由此可見，尚需配置普通鋼筋來滿足最小配筋率。（3） 驗(yàn)算最小配筋率根據(jù)《公橋規(guī)》，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件最小配筋率應(yīng)滿足下列條件。 說明該截面破壞時(shí)屬于塑性破壞狀態(tài)。 即，受壓區(qū)全部位于翼緣板內(nèi)，說明是第一類T形截面梁。