【正文】 應(yīng)力構(gòu)造鋼筋作為承載力儲備，未予考慮。 由于鋼束均錨固于梁端，鋼束數(shù)量沿跨長方向沒有變化，且彎起角度緩和，其斜截面抗剪強度一般不控制設(shè)計，故不為行驗算。 根據(jù)《公路橋規(guī)》中的規(guī)定， =式中：—鋼筋與管道壁間的摩擦系數(shù)，查的《規(guī)范》取K—管道每米長度的局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，本設(shè)計采用金屬波紋管成型，k=；X—從張拉端至計算截面的管道長度在構(gòu)件縱軸上的投影長度，本設(shè)計采用兩端張拉工藝。—從張拉端到計算截面的位置時，管道平面轉(zhuǎn)過的角度?？缰薪孛娓麂撌Σ翍?yīng)力損失值見表81，其他控制截面的鋼束摩擦應(yīng)力損失值分別見表82，表83，表84。 表81跨中摩擦應(yīng)力損失計算表鋼束編號xkx度弧度N171395N271395N31395平均值 表82L/4截面摩擦應(yīng)力損失計算表鋼束編號xkx度弧度N11395N21395N31395平均值表83L/8截面摩擦應(yīng)力損失計算表鋼束編號xkx度弧度N10001395N20001395N31395平均值84支點截面摩擦應(yīng)力損失計算表鋼束編號X（m）kx（MPa）（MPa）度弧度N0001395N0001395N0001395平均值表85 各截面摩擦力損失平均值匯總截面跨中LL支點平均值（MPa） 錨具變形、鋼絲回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失按考慮反摩阻作用時計算鋼束的應(yīng)力損失值，首先確定反摩阻影響長度Lf： Lf=；= 式中為張拉端錨具變形，兩端同時張拉時為4mm；為單位長度有管道摩阻引起的預(yù)應(yīng)力損失；為張拉端錨下張拉控制應(yīng)力；為扣除沿途管道摩擦損失后錨固段預(yù)拉應(yīng)力，=；l為張拉端至錨固端的距離，l=147835㎜，這里的錨固端為跨中截面。個束預(yù)應(yīng)力鋼筋的反摩阻影響長度列表計算于表86.表86 反摩阻影響長度計算表鋼束編號=（MPa）=（MPa）=（MPa/㎜）Lf（㎜）1~21395124903139513964求的lf可知，四束預(yù)應(yīng)力鋼絞線均滿足lfl所以距張拉端為x出的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失為=（Lx）/L，=2xdxL考慮反摩阻作用時鋼束再各控制截面處的應(yīng)力損失的計算列表于87 表87錨具變形引起的預(yù)應(yīng)力損失計算表截面鋼束編號x各控制界面平均值跨中1~214835003148350L/41~2767037676L/81~2408834094支點1~23此項預(yù)應(yīng)力損失取按應(yīng)力計算需要控制的界面進行的計算。對于簡支梁一般去L/4截面進行計算，以其計算結(jié)果作為全梁各鋼束的平均值。查《公路橋規(guī)》知： =m1/2m式中：m—張拉批數(shù)，m=4； —預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比，按張拉時混凝土的實際強度等級f==45，查表可得，故=/（）=；A = A（）== 所以 = 對于采用超張拉工藝的低松弛的鋼絞線，由鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失為：167。（）式中：—張拉系數(shù)，采用超張拉時，取= 167?！摻钏沙谙禂?shù)，對于松弛鋼絞線，取167。= —傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力，這里仍采用L/4截面的應(yīng)力值作為主梁的平均值計算所以 167。（） =混凝土收縮徐變終極值引起的受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力損失可按下面的公式進行計算，即 =[式中—加載齡期為時混凝土的徐變系數(shù)終值；—加載齡期為時混凝土的收縮應(yīng)變終值；—加載齡期，即達到設(shè)計強度為90%的齡期，近似按標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護條件則有：=20d；對于后加恒載的加載齡期=90d。該梁所屬的橋位于野外一般地區(qū)，相對濕度為75%，其理論厚度為： 2A式中：A為構(gòu)件使用階段全截面面積， 為構(gòu)件與大氣接觸的用邊長度。查《公路橋規(guī)》：= 混凝土收縮應(yīng)變終極值時跨中與L/4截面受力鋼筋重心處N恒載產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力的平均值。考慮到加載齡期不同，后期恒載按徐變系數(shù)變小乘以折減系數(shù)?？缰薪孛妫篘= L/4截面： N= 取跨中與L/4截面平均值計算，則有： =將各截面鋼束應(yīng)力損失平均值及荷載預(yù)應(yīng)力匯總于表88，表89。 表88各控制截面預(yù)應(yīng)力損失平均值匯總表計算截面工作階段預(yù)加應(yīng)力階段使用階段ＬⅡ＝　?。挞騆/20L/4L/8支點截面 表89各控制 截面有效預(yù)應(yīng)力匯總表有效預(yù)應(yīng)力計算截面 L/2L/4L/8支點截面預(yù)加應(yīng)力階段使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)按短暫狀態(tài)設(shè)計是，應(yīng)計算構(gòu)件再制造，運輸及安裝等施工階段，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)的應(yīng)力損失），構(gòu)件自重及其他荷載引起的截面應(yīng)力。本設(shè)計以跨中截面上下緣混凝土法向應(yīng)力進行驗算。上緣：下緣：其中：3275x10N查表42知m計算結(jié)果表明，在預(yù)應(yīng)力階段，梁的上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，下緣的混凝土壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求。按持久狀況設(shè)計的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件尚應(yīng)計算其使用階段正截面的法向應(yīng)力，受拉鋼筋的拉應(yīng)力及斜截面的主壓應(yīng)力。計算時荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，不計分項安全系數(shù)，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。 其中：代入上式可得：持久狀況下預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力驗算滿足要求。由后期恒載及活載作用產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面中心處的混凝土應(yīng)力為：=鋼束應(yīng)力為：計算結(jié)果表明預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力未超過規(guī)范規(guī)定值，滿足要求。取剪力和彎矩都較大的L/4截面為例進行計算。一般需計算其上梗肋，形心軸和下梗肋處在標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下的主應(yīng)力，如圖101所示；根據(jù)《公路橋規(guī)》中的相關(guān)規(guī)定主應(yīng)力滿足的要求。以梗肋aa以上截面面積對凈截面空心軸的面積矩計算為例。=表101面積矩計算表面積矩所對的重心軸凈截面對其重心軸重心軸位置x=559mm換算截面對其重心軸重心軸位置x=584mm計算點位置aabbaabb面積矩符號面積矩在L/4截面處有m= ?上梗肋處：1)剪力 =N= = =2)主應(yīng)力 =（）/2 = ?形心軸處：1)剪應(yīng)力 =2)正應(yīng)力N= = =3）主應(yīng)力 =（）/2 =