【正文】 圖71 中橫隔梁內(nèi)力影響線圖（2）計(jì)算影響線數(shù)值的影響線可計(jì)算如下的影響線可計(jì)算如下（1）1號(hào)主梁右截面的剪力 P＝1作用在計(jì)算截面以右時(shí)，P＝1作用在計(jì)算截面以左時(shí)，（2）2號(hào)主梁右截面的剪力影響線 P＝1作用在計(jì)算截面以右時(shí)，P＝1作用在計(jì)算截面以左時(shí)，截面作用效應(yīng)計(jì)算應(yīng)用以下公式計(jì)算： （73）式中：－－車道折減系數(shù) 取為1 －車輛對(duì)于跨中橫隔梁的計(jì)算荷載－人群對(duì)于跨中橫隔梁的計(jì)算荷載－計(jì)算荷載相對(duì)應(yīng)的橫隔梁作用效應(yīng)影響線的豎標(biāo)－影響線的面積截面作用效應(yīng)計(jì)算見表71。1．繪制彎矩影響線（1）計(jì)算公式在橋跨跨中當(dāng)單位荷載作用在j號(hào)梁軸上時(shí)，i號(hào)受的作用為豎向力，因此，由平衡條件，就可以寫出A截面的彎矩計(jì)算公式。 縱向一行車輪和人群荷載對(duì)跨中橫隔梁的計(jì)算荷載為：汽車：跨中橫隔梁受力影響線的面積：人群荷載本設(shè)計(jì)取危險(xiǎn)截面A和B計(jì)算橫隔梁的彎矩。第7章 橫隔梁計(jì)算鑒于有多根橫隔梁的橋梁跨中處的橫隔梁受力最大，通?？芍挥?jì)算跨中的作用效應(yīng)，其余橫隔梁可依據(jù)跨中橫隔梁偏安全的選用相同的截面尺寸和配筋。 下排每米寬采用5Ф8凈保護(hù)層厚2cm ，鋼筋從翼板伸出與鋪裝層連接，每支主梁上下緣及左右各布置鋼筋作為分布鋼筋，使分布鋼筋的間距不超過 25cm。1 每延米板上恒載 瀝青混凝土面層 g1=121= 混凝土墊層 g2=123= kN/m 翼板子重 g2=（+）125/2= kN/m合計(jì)： g= kN/m2 每延米板條的恒載內(nèi)力彎矩 MAg=1/2gl2=1/2= kN/m 剪力 QAg=gl== kN將加重車后輪作用于鉸縫軸線上，后輪作用力 P=140 kNm輪壓分布寬度為：對(duì)于汽超20主車的著地寬度為：ab=圖61懸壁板的有效工作寬度圖a1=a2+2H=+=b1=b2+2H=+=荷載對(duì)懸臂根部有效分布寬度a=a1+2l=+2=沖擊系數(shù) 1+μ=作用于每延米寬度的板上的彎矩 作用于每延米寬度的板條的剪力 kN 荷載組合 恒+汽： kN 截面設(shè)計(jì)與強(qiáng)度驗(yàn)算 h=21cm,凈保護(hù)層厚度 2cm 選用鋼筋徑 則有效高度 h0=a0d/2== 103x x=驗(yàn)算 查表選用Ф12鋼筋時(shí)，需用間距200。故：=3 后期預(yù)應(yīng)力損失引起的撓度=4 使用和在座下的撓度f=++ fg+p1=++=5 常期荷載作用下的撓度其中：=+ fg=++=則：=(1+)= 6 預(yù)拱度的設(shè)置=++=l/16=故不令設(shè)預(yù)拱度。 主梁變形驗(yàn)算1 構(gòu)件在短期荷載作用下的撓度 計(jì)算公式： （539） 式中：－構(gòu)件截面開裂彎矩 其中受彎構(gòu)件邊緣的有效預(yù)壓力，r 為受拉區(qū)砼塑性系數(shù) M盤 =M/1+μ= M盤1= MK + M盤= Mg+p1= 由前面計(jì)算出的結(jié)果則：= r==2347681000(+)= Mg+p1= 當(dāng)＞M時(shí) 令M=0 fp1=l/600=剛度滿足要求 fg+p1=。對(duì)于鋼墊板 = =強(qiáng)度系數(shù)為： 間接鋼筋體積配筋率： 把計(jì)算數(shù)值代入上述公式得： 公式右邊==Nc，符合要求。在墊板下等于梁高（230cm）的范圍內(nèi)并且布置21層φ8的間接鋼筋網(wǎng)，鋼筋網(wǎng)的間距為10cm，根據(jù)錨下鋼墊板的布置情況，分上、下兩部分各自驗(yàn)算混凝土局部承壓強(qiáng)度。錨下鋼墊板布置見圖57。3 預(yù)加應(yīng)力階段驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，施工階段正截面應(yīng)力應(yīng)符合： 式中： 預(yù)加力階段混凝土的法向壓應(yīng)力，拉應(yīng)力預(yù)加力階段混凝土法向應(yīng)力的計(jì)算過程見表524表524預(yù)加力階段混凝土法向應(yīng)力的計(jì)算表應(yīng)力部位跨中上緣下緣四分點(diǎn)上緣下緣支點(diǎn)上緣下緣158324552366263226447320604020033752103445522219155745851719384450886327780751567170156717011760001176000006=1/30016．31 主梁端部的局部承壓驗(yàn)算后張預(yù)應(yīng)力混凝土梁的端部，由于錨頭集中力的作用，錨下混凝土將承受很大的局部應(yīng)力，它可能使梁端產(chǎn)生縱向裂縫。由表可得： 符合規(guī)范要求。2斜截面抗裂驗(yàn)算《公預(yù)規(guī)》，對(duì)于預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力砼構(gòu)件，在作用短期組合下，斜截面混凝土的主拉應(yīng)力，應(yīng)符合下列要求： （531）式中：－由短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的砼主拉應(yīng)力，按下式計(jì)算應(yīng)力部位跨中下緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)下緣（） 1 582345523662632(Nm)26447320604020033752103445522252347682891756073629920272646008910=8+91112=(76)/513=11+1214= （532） （533） （534）式中：－在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的砼法向應(yīng)力 －在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的砼剪應(yīng)力圖56截面驗(yàn)算節(jié)線點(diǎn)表519 計(jì)算表應(yīng)力部位aaoonnbb（）158342583425834258342(Nm)2644732064473206447320644732034506735．970（kN）81567170156717015671701567170續(xù)表5199362992036299203629920362992010＝1/311＝25/4012＝10－1113＝85/4014＝（9－8）7/6015=13+14152816=12+15四分點(diǎn)支點(diǎn)3表520 計(jì)算表截面主應(yīng)力部位短期組合跨中四分點(diǎn)支點(diǎn) 000000表521 計(jì)算表項(xiàng)目荷載腹板寬b一期恒載(1)0+07+07161693131912130176921201565017670920156509177955105 2020短期組合(2) 預(yù)加力(3)00000短期組合 剪應(yīng)力(4)=(1)+(2)+(3) 四分點(diǎn) 支點(diǎn)－－ 沈陽工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 通過以上計(jì)算，都符合的要求。3 斜截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 由于鋼束均勻錨固于梁端，數(shù)量上沿跨長方向沒有變化，且彎起角度緩和，斜截面抗彎強(qiáng)度一般不做為控制設(shè)計(jì)，故不再驗(yàn)算。由下列公式設(shè)計(jì)抗剪鋼筋 （529） 式中： －斜截面受拉縱向鋼筋的配筋率 m－剪跨比,支點(diǎn)截面，本設(shè)計(jì)采用箍筋直徑為4肢，其間距，則配箍率為。2 抗剪承載力驗(yàn)算a 斜截面抗剪承載力主梁截面尺寸：根據(jù)《公預(yù)規(guī)》上式右邊故主梁的T形截面尺寸符合要求。表516 各個(gè)控制截面的鋼束預(yù)應(yīng)力損失匯總計(jì)算表截面鋼束號(hào)張拉控制應(yīng)力 σcon錨固前預(yù)應(yīng)力損失錨固時(shí)鋼束應(yīng)力損失σy錨固后預(yù)應(yīng)力損失永存應(yīng)力σl5σl1σl2σl4σl5σl6σl5 +σl6跨中截面1139596．7216034111356010891/4截面1139596．72346651071．0160續(xù)表516 支點(diǎn)截面1139596．7234560表517 預(yù)加內(nèi)力計(jì)算表截面鋼束號(hào)cosθsinθσyσycosθσy sinθNyIe1MyIθyI跨中截面110002100031000410005100061000∑0四分點(diǎn)截面1100021000310004100056∑ 續(xù)表517截面鋼束號(hào)cosθsinθσyσycosθσy sinθNyIe1MyIθyI支點(diǎn)截面123456∑ 主梁截面承載力與應(yīng)力驗(yàn)算1. 截面承載力驗(yàn)算a 確定混凝土受壓區(qū)高度由《公預(yù)規(guī)》，當(dāng)成立，中性軸在翼板內(nèi)。