【正文】 表3—11 可變荷載組合最大彎矩計算編號荷載情況墩柱反力計算式垂直力水平力H對柱頂中心彎矩123上部構造與蓋梁計算單孔雙列車人群單孔雙側———0——45—00—表中的水平力由兩墩柱平均分配。(3) 雙柱反力橫向分布計算單列車時： 雙列車時： 人群荷載單側時： 雙側時： (4) 荷載組合1. 最大最小垂直反力時，計算見表310表3—10 可變荷載組合垂直反力計算（雙孔）編號荷載情況最大垂直反力最小垂直反力橫向分布橫向分布1公路—Ⅰ級單列車2雙列車3人群荷載單側行人4雙側行人表中汽車荷載已經乘以沖擊系數。 荷載計算(1) 恒載計算由以上計算知：上部構造恒載，梁蓋自重（半根梁蓋）橫系梁重墩柱自重作用墩柱底面的恒載垂直力為：(2) 汽車荷載計算荷載布置及行駛情況見圖 33至 圖35 ，由蓋梁計算得知：1. 公路—Ⅰ級單孔荷載單列車時：相應的制動力：，按《公預規(guī)》制動力不小于90kN，取制動力為90kN。對于①①截面： 對于②②⑤⑤截面：按《公預規(guī)》5．2．9條規(guī)定：對照表39中的值，可按構造要求設置斜筋和箍筋。表3—9 各截面鋼筋量計算截面號()所需鋼筋面積（cm）所需鋼筋數實際選用含筋率（%）根數（cm）①①——6②②8③③10④④8⑤⑤8滿足要求。該截面實際承載力為：配筋滿足《公預規(guī)》要求。即：化簡后得：解方程得：。(1) 正截面抗彎承載能力驗算取截面③③做配筋設計。計算見表 3—7表3—7 各截面剪力計算荷載組合情況組合⑥公路Ⅰ級組合⑦公路Ⅰ級組合⑧公路Ⅰ級組合⑨公路Ⅰ級墩柱反力梁支座反力各截面剪力截面①①0000截面②②截面③③截面④④305截面⑤⑤305表3—8 蓋梁內力匯總 截面內力截面①①截面②②截面③③截面④④截面⑤⑤彎矩自重荷載0計算剪力自重左240右240荷載左0右計算左右采用C30混凝土，主筋選用HRB335鋼筋，保護層5cm（鋼筋中心到混凝土邊緣）。按圖 39給出的截面位置，給截面彎矩計算式為：圖 3 9(尺寸單位：mm)表3—6 各截面彎矩計算荷載組合情況墩柱反力梁支座反力（）各截面彎矩（）截面②②截面③③截面④④截面⑤⑤組合⑥公路—Ⅰ級雙列對稱組合⑦公路—Ⅰ級雙列對稱組合⑧公路—Ⅰ級雙列非對稱組合⑨公路—Ⅰ級雙列非對稱各種荷載組合下的各截面彎矩計算見表3—6。(1) 恒載加活載作用下各截面的內力1. 彎矩計算截面位置見圖39。圖 3 3圖 3 41. 公路—Ⅰ級單車列，對稱布置雙車列，對稱布置圖 3 5單車列，非對稱布置由，已知，則雙車列，非對稱布置已知：，兩側有人群，對稱布置 圖 3 6單側有人群，非對稱布置已知：，(2) 按順橋向可變荷載移動情況，求得支座可變荷載反力的最大值—Ⅰ級圖 3 7雙孔布載單列車時：雙孔布載雙列車時：單孔布載單列車時：單孔布載雙列車時：2. 人群荷載圖 3 8單孔滿載時：雙孔滿載時（一側）：（2）可變荷載橫向分布后各梁支點反力（計算的一般公式為），見表3—3 表3—3荷載橫向分布情況公路—Ⅰ級荷載(kN)人群荷載(kN)計算方法荷載分布橫向分布系數單孔雙孔單孔雙孔對稱布置按杠桿法單列行車公路—Ⅰ級000000雙列行車公路—Ⅰ級人群荷載000非對稱布置按偏心受壓法單列行車公路—Ⅰ級雙列行車公路—Ⅰ級人群荷載(3) 各梁永久荷載、可變荷載反力組合:計算見表表3—4，表中均取用最大值，其中沖擊系數為： 表3—4 各梁永久荷載、可變荷載反力組合計算表編號荷載情況1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁①恒載②公路—Ⅰ級雙列對稱③公路—Ⅰ級雙列非對稱④人群對稱0⑤人群非對稱⑥①+②+④⑦①+②+⑤⑧①+③+④⑨①+③+⑤(4) 雙柱反力計算（圖29），所引用的各梁反力見表 表3—5 雙柱反力計算 荷載組合情況計算式反力組合⑥公路—Ⅰ級雙列對稱人群對稱組合⑦公路—Ⅰ級雙列對稱 人群非對稱組合⑧公路—Ⅰ級雙列非對稱 人群對稱組合⑨公路—Ⅰ級雙列非對稱 人群非對稱由表3—5可知，偏載左邊的立柱反力最大（），并由荷載組合⑦時控制設計。(4)橋墩尺寸考慮原有標準圖，選用如圖 3 1所示結構尺寸。按無橫橋向的水平力（漂流物、沖擊力、水流壓力等）計算。3鉆孔灌注樁、單排雙柱式橋墩的計算(1)設計標準及上部構造設計荷載：公路—Ⅰ級；橋面凈空：凈—7m+；標準跨徑：=16m，；上部構造：鋼筋混凝土T形梁。 驗算支座的抗滑穩(wěn)定性按《公預規(guī)》8．4．3條規(guī)定，按下式驗算支座抗滑穩(wěn)定性；計入汽車制動力時：不計入汽車制動力時：式中：——在結構重力作用下的支座反力標準值，即；——橡膠支座的剪切模量，?。弧善嚭奢d引起的制動力標準值，取；——橡膠支座與混凝土表面的摩阻系數，??；——支座平面毛截面。 驗算支座的偏轉支座的平均壓縮變形為：按規(guī)范要求應滿足，即：梁端轉角為：設恒載時主梁處于水平狀態(tài)。支座總厚度：。五根梁共10個支座，每支座承受的水平力為：按《公預規(guī)》8．4條要求，橡膠層總厚度應滿足：(1)不計汽車制動力時：；(2)計汽車制動力時：或(3) 選用六層鋼板、七層橡膠組成的橡膠支座。故（可以選用） 確定支座的厚度 主梁的計算溫差取，溫度變形由兩端的支座均攤，則每一個支座承受的水平位移為：計算汽車荷載制動力引起的水平位移，首先需確定作用在每一個支座上的制動力。式中：——中間層橡膠片厚度，取。橡膠支座的平面尺寸由橡膠板的抗拉強度和梁端或墩臺頂混凝土的局部承壓強度來確定。 局部抗壓承載力計算配置間接鋼筋的局部受壓構件，其局部抗壓承載力計算為且必須滿足式中：——混凝土核心面積，可取局部是受壓計算底面積范圍以內的間接鋼筋所包羅的面積，則將各——間接鋼筋體積配筋率；將數據代入公式，可得 故局部抗壓承載力計算滿足要求。根據對三束預應力鋼筋錨固點的分析，N2鋼束的錨固端局部承壓條件最不利，現對N2鋼束錨固端進行局部承壓計算。簡支梁的撓度驗算公式為(1) 可變荷載作用引起的撓度現將可變荷載作為均布荷載作用在主梁上，則查表得主梁跨中撓度系數，荷載短期效應的可變荷載值為由可變荷載引起的簡支梁跨中截面的撓度為(↓)考慮長期效應的可變和在引起的撓度值為滿足要求。 荷載短期效應組合下主梁撓度驗算主梁計算跨徑L=35m，C50混凝土的彈性模量。(1) 主應力計算① 剪應力由以前數據知可變作用引起的剪力短期效應組合,則② 正應力③ 主應力表2—22計算纖維面積矩剪應力正應力主應力第一階段凈截面第二階段凈截面(2) 主拉應力的限制值作用短期效應組合下抗裂計算的混凝土的主拉應力限制值為從表2—22中可以看出，以上主拉應力均符合要求，所以變化點截面滿足作用短期效應組合作用下的斜截面抗裂驗算要求。所以構件滿足《公路橋規(guī)》中A類部分預應力混凝土構件的作用長期效應組合的抗裂要求。(1) 預加力產生的構件抗裂驗算邊緣的混凝土預壓應力的計算跨中截面：，可求得=(2) 由荷載產生的構件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應力的計算(3) 正截面混凝土抗裂驗算對于A類部分預應力混凝土構件，作用荷載短期效應組合作用下的混凝土拉應力應滿足下列要求：由以上結果知，計算結果滿足《公橋規(guī)》中A類部分預應力構件按作用短期效應組合計算的抗裂要求。最大主拉應力為，按《公橋規(guī)》的要求，僅需按構造布置箍筋。圖 2 12第一階段截面梗肋以上面積對凈截面重心軸的面積矩：以上截面對凈截面重心軸的面積矩：下梗肋以上截面對凈截面重心軸的面積矩：第二階段截面梗肋以上面積對凈截面重心軸的面積矩：以上截面對凈截面重心軸的面積矩：下梗肋以上截面對凈截面重心軸的面積矩：表2—20 面積矩匯總表截面類型第一階段凈截面對其重心軸（重心軸位置）第二階段換算截面對其重心軸（重心軸位置）計算點位置面積矩符號面積矩()②主應力計算上梗肋處截面主應力計算剪應力剪應力中，所以有=正應力主應力同理可得表2—21計算纖維面積矩剪應力正應力主應力第一階段凈截面第二階段凈截面③主壓應力的限制值混凝土的主壓應力限制值為，與表220 中的計算結果比較，可見混凝土主壓應力計算值均小于限制值，滿足要求。① 截面面積矩計算按圖 2 12計算。跨中截面混凝土上邊緣壓應力計算值為計算表明，混凝土截面正應力驗算滿足要求。2. 截面混凝土的正應力驗算應力計算的作用取標準值，汽車荷載計入沖擊系數。(2) 持久狀況的正應力驗算1. 預應力鋼筋的應力驗算根據《公預規(guī)》7．1．5條，使用階段預應力鋼筋拉應力應符合下列要求：式中：——在作用標準效應組合下受拉區(qū)預應力鋼筋產生的拉應力，按下式計算：——在作用標準效應組合下預應力鋼筋重心處混凝土的法向拉應力。截面特性取表 中的第一階段截面特性。(3) 斜截面抗彎承載力由于本橋主梁中鋼束均錨固于梁端，鋼束沿跨長方向沒有變化，其斜截面抗彎強度不用控制設計，故不再驗算。所以 變化點截面處斜截面抗剪承載能力滿足要求。(2) 斜截面抗剪承載力計算式中 ——異形彎矩影響系數，??； —