【正文】 跨中截面混凝土法向壓應(yīng)力a) 開裂截面中性軸位置的確定消壓狀態(tài)下的虛擬荷載（即混凝土法向預(yù)壓應(yīng)力等于零時預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力）可由裂縫計(jì)算中得到： ?men2yhpsnp ?使用荷載作用下的設(shè)計(jì)彎矩 kQkkGk MM321)(??56。snl 08epn .. ???由此得到 mkNM???3/代入數(shù)據(jù)得 mff sp )()(..620. 6 ???????? ?? 故不需設(shè)置預(yù)拱度。s 0B短期效應(yīng)組合作用 lfss 202 ????自重產(chǎn)生的撓度 mBlMfGK ...2124602扣除自重影響后的長期撓度為 mlfffGsL ).(1)(1?? ????????b) 由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的反拱度及預(yù)拱度的設(shè)置55部分預(yù)應(yīng)力混凝土 B 類構(gòu)件在預(yù)加力作用下處于不開裂狀態(tài)，預(yù)加力引起的反拱近似地按等截面梁計(jì)算，截面剛度按跨中截面凈截面確定，即取，mNJEBc ?????? 1612400 .反拱長期增長系數(shù)采用 2???預(yù)加力引起的跨中撓度為 (722)02/1BMfpp????式中其中 ppeNM? kNASlpllcon )(, ???????ⅡⅠ（ 、 、 、 近似取 截面的損失值）conⅠ,lⅡ,l6l4/Lslpennpny6?MPallconpe , ???ⅡⅠ ??為距支點(diǎn) 處預(yù)應(yīng)力筋重心到換算截面重心的距離， 。39。開裂彎矩 (720)0)(Wftkpccr???? (721)/2S查得 ，?? 39239。 ???f?54mZ ])()([ 2????? MPas ..9057343??? 代入得：W ff ][092.).( ??????? ?滿足部分預(yù)應(yīng)力混凝土 B 類構(gòu)件對裂縫寬度的要求。 /)(bhbfff???15）為混凝土法向應(yīng)力為零時的預(yù)加力0pN slpcEPpeslpp AA660 )(??????? （7lllcon,(??ⅡⅠ16）作用點(diǎn)至凈截面重心距離為0p （7slpnnnpAye600??17）為在預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力 作用下，預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處的??pc pN混凝土預(yù)壓應(yīng)力為 （7pnnpcyJeA????18） (719)slpcEpllcoslpep AN 6,6 )( ????????ⅡⅠ作用點(diǎn)到凈截面重心的距離為 (720)slpesnsnpepn Aayay6()為 作用點(diǎn)到縱向受拉預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力之間的距離。39。6 鋼絞線j? ??j?和 5 根 HRB400 普通鋼筋的等效直徑為: de ??截面配筋率 為：? )(6205)(0 ????????ffpshbA取 169.為短期效應(yīng)組合作用下，受拉鋼筋的應(yīng)力，其數(shù)值可按下列近似公式計(jì)算s? （712）ZAaNMsppss)(00??? （70239。0S第三階段換 算截面 0S剪應(yīng)力 ?)(MPa正應(yīng)力 ?)(主拉應(yīng)力（Mpa）tpa?8102.?817. 8125.? 52續(xù)表 730x??81027. 81034.? B. 主拉應(yīng)力的限制值作用短期效應(yīng)組合下抗裂驗(yàn)算的混凝土的主拉應(yīng)力限值為 .??從表 73 中可以看出，以上主拉應(yīng)力均符合要求，所以變化點(diǎn)截面滿足作用短期效應(yīng)組合作用下的斜截面抗裂驗(yàn)算要求。211n )(AIyMIyIyIyeN aQGaGnaGnappcx ???????ⅡⅡ? 96933 )30.(.)3.( ?????? 9696 102. )3()76(.).( ????????c) 主拉應(yīng)力 MPacyxcyxtp ????????????????????同理，可得 及下梗肋 的主應(yīng)力如表 73。211 ????? 983983 . ?? 98983 1052...)12.( ???MPa6.?b) 正應(yīng)力 0239。a?a) 剪應(yīng)力剪應(yīng)力的計(jì)算按《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》式（1391）進(jìn)行，其中 為可變作用引起QsV的剪力短期效應(yīng)組合值， ，?npbpesGnG ISAbISISbV??? si)(0239。 抗裂性驗(yàn)算 作用短期效應(yīng)組合作用下的斜截面抗裂驗(yàn)算斜截面抗裂驗(yàn)算應(yīng)取剪力和彎矩均較大的最不利區(qū)段截面進(jìn)行，這里仍然取剪力和彎矩都較大的變化點(diǎn)截面進(jìn)行驗(yàn)算。D. 主應(yīng)力驗(yàn)算將表 72 中的主壓應(yīng)力與主壓應(yīng)力限值進(jìn)行比較，均小于相應(yīng)的限制值。0b表 72 變化點(diǎn)截面（ⅡⅡ）主應(yīng)力計(jì)算表面積距（ ）3m主應(yīng)力（Mpa）計(jì)算纖維 第一階段凈 截面 nS第二階段換 算截面 39。039。039。baS00nxbS面積距(）3m812.?.?.?.?.?B. 主應(yīng)力計(jì)算以上梗肋處（ ）的主應(yīng)力計(jì)算為例。0a39。0x?b?圖 71 非預(yù)應(yīng)力鋼筋布置圖（尺寸單位：mm）現(xiàn)以第一階段截面梗肋 以上面積對凈截面重心軸 的面積距 計(jì)算a?nx?naS為例： )3/(120)180(2)/(180 ??????naS 38./m???同理可得，不同計(jì)算點(diǎn)處的面積距，現(xiàn)匯總于表 71。A. 截面面積距計(jì)算49按圖 71 進(jìn)行計(jì)算。但其比值，可認(rèn)為鋼筋應(yīng)力滿足要求。b) 持久狀況下應(yīng)力鋼筋由二期恒載狀況及活載作用產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心處的混凝土應(yīng)力為 MPaWMpQGpkt 39。/l支點(diǎn)截面 mkNG?01M2Q??，NANslpP 36 . ????????ⅡⅡ slpsnbnbpn ayaye6)()(ⅡⅡ . )45.(??????支點(diǎn)截面混凝土上邊緣壓應(yīng)力計(jì)算值為 uQGunGnupnpcu WMMWeNA0239。/l截面 /l mkNG?，M802 kQG ?????，NANslpP 36 ???????ⅡⅡ48mAayayAeslpsnbnbppn . )()9(21078. ()6 ??????????ⅡⅡ截面混凝土上邊緣壓應(yīng)力計(jì)算值為/l uQGunGnupnpcu WMMWeNA0239。截面 4/l mkNG? mkNQG ????? ，ANslpP 36 10649???????ⅡⅡ ayayeslpsnbnbpn )()7(()6 ??????ⅡⅡ截面混凝土上邊緣壓應(yīng)力計(jì)算值為4/l uQGunGnupnpcu WMMWeNA0239?？缰薪孛? mkNMG??，0mkNQG ???? ，ANslpP6 1080???????ⅡⅡ ayayeslpsnbnbpn )452()3((6 ?????ⅡⅡ跨中截面混凝土上邊緣壓應(yīng)力計(jì)算值為 uQGunGnupnpcu WMMWeNA0239。應(yīng)力計(jì)算4/l8的作用（或荷載）取標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載計(jì)入沖擊系數(shù)。c) 支點(diǎn)截面或運(yùn)輸、安裝階段的吊點(diǎn)截面的應(yīng)力驗(yàn)算，其方法與此相同，但注意計(jì)算圖式、預(yù)加力和截面幾何特性等的變化情況。代入上式得（壓）Patc 86833 ?????（壓）t ...61. ????? )(.039。b) 短暫狀況下（預(yù)加力階段）梁跨中截面上、下緣的正應(yīng)力上緣： (78)nuGnupInpItcWMeNA1????下緣： (79)bbIItc其中 ， 。 應(yīng)力驗(yàn)算 短暫狀況的正應(yīng)力驗(yàn)算a) 構(gòu)件在制作、運(yùn)輸及安裝等施工階段，混凝土強(qiáng)度等級為 C45。非預(yù)應(yīng)力構(gòu)造鋼筋作為承載力儲備，未予考慮。斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算： （77）pdcsdV??0?式中： vsdkcucs ffbhV ,03321 )(45. ????? ?pdppdAf?in7. 其中 ——異號彎矩影響系數(shù)，1 .1??——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，2 5——受壓翼緣的影響系數(shù)，3 .)(00????bhppd箍筋選用雙肢直徑為 10mm 的 HRB335 鋼筋， ，間距 ，MPafsv8?msv20?則 ，??46故 ???bsAv?采用全部 3 束預(yù)應(yīng)力鋼筋的平均值，由表 138 得，即 。重新進(jìn)行補(bǔ)dV ??插，得 （相應(yīng) ， ）?328.??mkNMd?式中： (73)vsdcucs ffpbh,0321 )6(45???? (74)?pdpdAfV? 其中 ——異號彎矩影響系數(shù)，1?.1——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，2 2?——受壓翼緣的影響系數(shù)，3 .3 ——斜截面受壓端正截面處截面腹板寬度距支點(diǎn)的距離為b mmh )( ???? ——斜截面縱向受拉鋼筋配筋百分率， ， ，p ?0p??0/bhApb?當(dāng) 時，取 ，?? )(0??bAppd45 ——箍筋配筋率，sv???sv? kNVcs )4(. ???????為預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的抗剪承載力，pb (75)???pdppdAfV?sin17.式中 是在斜截面受壓區(qū)端正截面處的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋切線與水平線的夾角，p?其數(shù)值由前面所得為 ?kNd ???VVdpcs ?????說明截面抗剪承載力是足夠的，并且有較大富余。2?3a) 距支點(diǎn) 截面抗剪承載力計(jì)算/h首先，根據(jù)公式進(jìn)行截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核，即 (71)0,3023 . bhfVbhf kcudtd??????式中的 為驗(yàn)算截面處剪力組合設(shè)計(jì)值，這里按內(nèi)插法得距支點(diǎn)dV處的 為mh902/? Nd . ??為混凝土強(qiáng)度等級，這里 ； （腹板寬度） ； 為kcuf, MPafkcu50,?mb00h相應(yīng)于剪力組合設(shè)計(jì)值處的截面有效高度，即自縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)（包括預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋）至混凝土受壓邊緣的距離，這里受拉鋼筋合力點(diǎn)距截面下緣的距離為 mAffaasdpd ???????所以 ；?為預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)， ；2??代入上式得 ..?? dt VkNbhf 03023 . ???????kcu, ??計(jì)算說明，截面尺寸滿足要求，但需要配置抗剪鋼筋。截面尺寸見圖，預(yù)應(yīng)力筋束的位置及彎起角度按表采用。 斜截面承載力驗(yàn)算A. 斜截面抗剪承載力計(jì)算44預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁應(yīng)對按規(guī)定需要驗(yàn)算的各個截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。kNMd?8則截面抗彎承載力為 mkNxbfcdu??????????)2/(39。 ????????受壓區(qū)全部位于翼緣板內(nèi)，說明確實(shí)是第一類 T 形截面梁。 正截面承載力驗(yàn)算一般取彎矩最大的跨中截面進(jìn)行正截面承載了計(jì)算a) 求受壓區(qū)高度 x先按第一類 T 形截面梁，略去構(gòu)造鋼筋的影響，計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度 ，即xmhbfAx fcdsp 39。對于抗裂驗(yàn)算， 《公預(yù)規(guī)》根據(jù)公路簡支標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)的經(jīng)驗(yàn)，對于全預(yù)應(yīng)力梁在使用階段短期效應(yīng)組合作用下，只要截面不出現(xiàn)拉應(yīng)力就可滿足。應(yīng)對控制截面進(jìn)行各個階段的驗(yàn)算。2跨中截面 kANplIconPI )( ???????41?? ,)( 86922/,? ???????????截面/l kNNplIconI .)..6.()( ?????? , 868930224/,? ??????????所以 Papc ./).(??（未計(jì)構(gòu)造鋼筋影響）?065.?EP?，取跨中與 截面的平均值計(jì)算，則有02/1Ieipspsps?4/l跨中截面 mAspps ?????截面4/l eess 4..??所以 mps ).(???31.)78/( ???ps?將以上各項(xiàng)代入即得 MPal 62..). ?????現(xiàn)將各截面鋼束應(yīng)力損失平均值及有效預(yù)應(yīng)力匯總于下表 65 中。計(jì)算 和 引起的應(yīng)力時采用第一階段截面特)20,(/),(39。0?uutt? 4??cs?為傳力錨固時在跨中和 截面的全部受力鋼筋（包括預(yù)應(yīng)力鋼筋和縱向非pe?4/l預(yù)應(yīng)力受力鋼筋，為簡化計(jì)算不計(jì)構(gòu)造鋼筋影響）截面重心處，由 、 、PIN1GM所引起的混凝土正應(yīng)力的平均值。?該梁所屬的橋位于亞熱帶季風(fēng)氣候區(qū)，平均相對濕度為 77％，其構(gòu)件理論厚度由圖（22）中Ⅰ—Ⅰ截面可得 ，由此可查《結(jié)構(gòu)設(shè)31546/870/??uAc計(jì)原理》表 123 并插值得相應(yīng)的徐變系數(shù)終極值為 、69.)20,(),(0?uutt?；混凝土收縮應(yīng)變終極值