【正文】 根據(jù)“公橋規(guī)”規(guī)定，預(yù)拱度為結(jié)構(gòu)重力和汽車荷載的一半產(chǎn)生的豎向撓度。m）對于汽20： 不計沖擊系數(shù)時靜活載彎矩： 對于掛100 根據(jù)“公預(yù)規(guī)”，預(yù)應(yīng)力混凝土梁在短期使用荷載作用下最大豎向跨中撓度均符合規(guī)范要求。為簡化計算，取L/4截面處的換算截面慣矩Ic=105cm4作為全梁平均值,將汽車荷載、掛車荷載視為均布荷載作用在主梁上。 對鋼墊板1： Ad= Ac= Ahe= 強度提高系數(shù)為： β= βhe= 間接鋼筋體積配筋率： μt= 把計算數(shù)值代入上述公式，則 公式右邊＝ Nc=右邊 （符合要求） 對于鋼墊板2: Ad= Ac= Ahe= 強度提高系數(shù)為： β= βhe= 間接鋼筋體積配筋率： μt= 把計算數(shù)值代入上述公式，則 公式右邊＝ Nc=右邊 （符合要求） a（二）梁端局部承壓區(qū)的抗裂驗算 按“公預(yù)規(guī)”，計算公式為： Nc≤(AR1+45Ag)式中：Nc─考慮局部承壓時的縱向力(KN)，數(shù)值與前節(jié)計算的相同； α─系數(shù)，按下式計算： α＝V/(1λ)≤10對于鋼墊板1： λ= α=10 A=7130cm2鑒于沿截面A的深度方向布置21層間接鋼筋網(wǎng)，并且每層有2根鋼筋通過截面A，則 Ag= 代入計算公式： 右邊=(ARl+45Ag)＝ Nc=右邊 （符合要求） 對于鋼墊板2： λ= α=10 A=59807130cm2 Ag=公式右邊＝ Nc=右邊 （符合要求） 至此，便完全說明了在主梁混凝土達到90%強度時可以張拉預(yù)應(yīng)力鋼束。根據(jù)錨下鋼墊板的布置情況，下面分上、下兩部各自驗算混凝土局部承壓強度。 （一）局部承壓強度驗算 在錨固端設(shè)置兩塊厚20mm的鋼墊板，即在N7N10的四根鋼束錨下設(shè)置200962mm的墊板1；在N1N6的六根鋼束錨下設(shè)置350766mm的墊板2。第六節(jié) 梁端錨固區(qū)的局部承壓驗算 后張預(yù)應(yīng)力混凝土梁的端部，由于錨頭集中力的作用，錨下混凝土將承受很大的局部應(yīng)力，它可能使梁端產(chǎn)生縱向裂縫。因此就法向應(yīng)力而言，表明在主梁混凝土達到90%強度時可以開始張拉鋼束。這里從略。 (3)驗算鋼束中的最大應(yīng)力計算公式： 式中： σY─有效預(yù)應(yīng)力； Mgi、Mg2─第一、第二期恒載產(chǎn)生的梁內(nèi)彎矩，見表49； Mp─活載產(chǎn)生的梁內(nèi)彎矩，分（汽＋人）和掛100兩種情況； ｅji、ｅoi─分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即ｅji＝y(tǒng)jxai，ｅoi=yoxai。通過各控制截面的混凝土主應(yīng)力計算，其結(jié)果如下： 組合Ⅰ 組合Ⅲ maxσzl (MPa) （由變化點截面控制） maxσza (MPa） （由跨中截面控制） 根據(jù)“公預(yù)規(guī)”，在使用荷載作用下混凝土主應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定： 荷載組合Ⅰ σzl≤ ＝（見表41，以下同） σza≤ ＝ 荷載組合Ⅲ σzl≤ ＝ σza≤ ＝ 可見，所有計算所得的混凝土主應(yīng)力均符合上述要求。σ計算； σh－在計算主應(yīng)力點上由預(yù)加應(yīng)力（扣除全部應(yīng)力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，由鋼束錨固時產(chǎn)生的和σ 損失產(chǎn)生的法向應(yīng)力組合而成。 計算公式 各項剪應(yīng)力計算和組合情況見表415所示。 (2)混凝土主應(yīng)力驗算 根據(jù)“公預(yù)規(guī)”，計算混凝土主應(yīng)力時應(yīng)選擇跨徑中最不利位置截面，對該截面的重心處和寬度急劇改變處進行驗算。 1號梁跨中截面混凝土法向應(yīng)力計算 表414Ny()Ey(cm)Aj(cm2)Mg1()Mg2+Mp()Wj(cm3)σ1(Mpa)σ2(Mpa)σ3(Mpa)(1)(2)(3)(4)(5)(6)(7)=(4)/(5)(8)=(1)/(3)(9)=My/(6)上緣7240103103583300下緣378000 按“公預(yù)規(guī)”，在使用荷載作用下，混凝土法向壓力極限值如下： 荷載組合Ⅰ （見表41） 荷載組合Ⅲ ，在使用荷載（組合Ⅰ）作用下，全預(yù)應(yīng)力梁截面受拉邊緣由預(yù)加力引起的預(yù)壓力必須大于或等于由使用荷載引起的拉應(yīng)力，即σh≥σ。（二）截面應(yīng)力驗算 (1)混凝土的法向應(yīng)力預(yù)算此階段為有效預(yù)加力和全部恒活載作用的階段，通常中跨中截面上緣可能出現(xiàn)最大壓應(yīng)力和下緣最大拉應(yīng)力（或最小壓應(yīng)力）。 說明主梁支點處斜截面抗剪強度滿足要求，同時也表明上述箍筋的配置是合理的。h0 Qw－與斜截面相交的彎起鋼束的抗剪能力(kN)，按下式計算 Qw－Rgkb 上述的Q、M、ho近似取變化點截面的最大剪力、最大彎矩（見表49）和截面有效高度，則 m＝，取m＝，故c＝ 若選用φ8 20cm的雙肢箍筋，則箍筋的總截面積為 Ak=2=箍筋間距Sk=20cm，箍筋拉拉設(shè)計強度Rgk=240MPa，箍筋配筋率 μ＝Ak/(sk 按“公預(yù)規(guī)”公式() c=h查可：R1－混凝土抗拉設(shè)計強度(MPa)；Qj、b、ho的單位同上述說明一致。 Qj≤ 上式右邊= KN Qj 所以本例主梁的T形截面尺寸符合要求。b 以支點截面為例。m右邊 主梁跨中正截面滿足強度要求。 則上式計算，右邊＝ KN Ag=0，本例的這一判別式： 即說明受壓區(qū)位于翼緣板內(nèi)。Ag+σyabiAg+Ry （一）截面強度驗算 在承截能力極限狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)力混凝土梁沿著正截面和斜截面都有可能破壞，下面則驗算這兩類截面的強度。在以下兩節(jié)中，先進行破壞階段的截面強度驗算，再分別驗算使用階段和施工階段的截面應(yīng)力。sinα 其中： α－鋼束彎起后與梁軸的夾角； ΔAy－單根鋼束的截面積，ΔAy＝表413示出了各控制截面的鋼束預(yù)應(yīng)力損失。ｅyi 剪力 Qy0=ΣσyoΔAy 設(shè)混凝土收縮和徐變在野外一般條件（相對濕度為75%）下完成，受荷時混凝土加載齡期為28天。 （四）由鋼束應(yīng)力松馳引起的損失（σs5） 按“公預(yù)規(guī)”，計算公式為： 　 σs5=σk＝1200＝54MPa （五）混凝土收縮和徐變引起的損失（σs6） 根據(jù)“公預(yù)規(guī)”，考慮非預(yù)應(yīng)力鋼筋的影響由混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失按下式計算： 本例考慮混凝土收宿和徐變大部分在澆筑橋面之前完成，Ah和u均采用預(yù)制梁的數(shù)據(jù)。 （一）預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間的摩擦損失（σs1） 按“公預(yù)規(guī)”，計算公式為： 計算結(jié)果見表412。 主梁截面幾何特性 表411截面類別分塊分塊面積Ai(cm2)Ai重心到梁頂距離(cm)