【正文】 簡支梁撓度驗(yàn)算式為:(1).可變荷載作用引起的撓度現(xiàn)將可變荷載作為均布荷載作用在梁上，則主梁跨中撓度系數(shù) （查規(guī)范表）荷載短期效應(yīng)的可變荷載值為有可變荷載引起的簡支梁跨中截面撓度為考慮長期效應(yīng)的可變荷載引起的撓度值為：滿足要求。取梁l/4處截面的換算面積慣性矩。由表111可見，主梁在各控制截面的換算截面慣性矩各不相同。荷載短期效應(yīng)作用下主梁撓度驗(yàn)算主梁跨徑l=27m。(4).主應(yīng)力驗(yàn)算將上表中的主壓應(yīng)力值與主壓應(yīng)力限制值進(jìn)行比較，均小于相應(yīng)的限制值，最大拉應(yīng)力為，按《公橋規(guī)》的要求，僅需按構(gòu)造布置箍筋。圖71變化點(diǎn)截面（尺寸單位：mm）(1).截面面積矩計(jì)算按圖115進(jìn)行計(jì)算，其中計(jì)算點(diǎn)分別去上梗肋a—a處，第三階段截面重心軸及下梗肋b—b處現(xiàn)以第一階段截面梗肋a—a以上面積時(shí)，凈截面重心的面積矩計(jì)算為例： 同理可得：不同計(jì)算點(diǎn)處的面積矩現(xiàn)匯總于表71表71 面積矩計(jì)算表截面類型第一階段凈截面對(duì)其重心軸第二階段凈截面對(duì)其重心軸第三階段凈截面對(duì)其重心軸計(jì)算點(diǎn)位置面積矩符號(hào)面積矩(2).主應(yīng)力計(jì)算以上梗肋處（a—a）的主應(yīng)力計(jì)算為例剪應(yīng)力剪應(yīng)力的計(jì)算按計(jì)算，其中為可變作用引起的剪力標(biāo)準(zhǔn)值組合?？梢哉J(rèn)為鋼筋應(yīng)力滿足要求?？缰薪孛妫↖—I）驗(yàn)算此時(shí)有，跨中截面混凝土上邊緣壓應(yīng)力計(jì)算值為： l/4截面（II—II）驗(yàn)算此時(shí)，l/4截面混凝土上邊緣壓應(yīng)力計(jì)算值 持久狀況下跨中截面混凝土正應(yīng)力驗(yàn)算滿足要求。3　 抗剪承載力計(jì)算 根據(jù) 《公預(yù)規(guī)》 規(guī)定，主梁斜截面抗剪承載力應(yīng)按下式計(jì)算： 式中：——斜截面受壓端正截面內(nèi)最大剪力組合設(shè)計(jì)值，； ——斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪承載力（kN），按下式計(jì)算： = ——異號(hào)彎矩影響系數(shù)，； ——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，； ——受壓翼緣的影響系數(shù)，； ——斜截面受壓端正截面處，T形截面腹板寬度，此處b=306mm； ——斜截面受壓端正截面處梁的有效高度，=h，=361mm（見表61），因此=1500361=1139mm； ——斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率，P=100，=（）/（b)，當(dāng)P，取P=； —混凝土強(qiáng)度等級(jí) ρcv—斜截面內(nèi)箍筋配筋率，ρsv=Asv/（Svb） fsv—箍筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度 Asv—斜截面內(nèi)配置在同一截面的箍筋各肢總截面面積㎜2 Sv—斜截面內(nèi)箍筋的間距㎜ Vpd—與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗剪承載力kN Vpb =∑Apdsinθp Apb—斜截面內(nèi)在同一彎起平面的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積㎜2 fpd—預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度MPa本梁取1260MPa p—預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋在斜截面受壓端正截面處的切線與水平線的夾角表61 斜截面受壓端正截面處的鋼束位置及鋼束群重心的位置截面鋼束號(hào)x4Rcosθpaoas apcm 距支座h/2處斜截面頂端 N1110 20130 N2110 8118NN460 2080NN630 838 說明距支座h/2處的斜截面的抗剪承載能力滿足要求斜截面抗彎承載力驗(yàn)算由于梁內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼束都在梁端錨固，即鋼束根數(shù)沿梁跨幾乎沒有變化，可不必進(jìn)行該項(xiàng)承載力驗(yàn)算，通過構(gòu)造加以保證。 滿足《公預(yù)規(guī)》“箍筋配筋率，%”的要求。2　 箍筋計(jì)算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，腹板內(nèi)箍筋直徑不小于10mm，且應(yīng)采用帶肋鋼筋，間距不應(yīng)大于250mm。m。為了計(jì)算剪跨比m，首先必須在確定最不利的截面位置后才能得到V值和相應(yīng)的M值，因此只能采取試算的方法，即首先假定值，按所假定的最不利截面位置計(jì)算V和M，根據(jù)上述公式求的m值和C值，如假定的值與計(jì)算的C值相等或基本相等，則最不利位置就可確定了。上式右邊=500=（KN）=（KN） 所以主梁的T形截面尺寸符合要求。（3） 本題是以h/2截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。 (1)計(jì)算受壓區(qū)高度x 求解得﹤ (2)計(jì)算普通鋼筋 即在梁底部配置6根直徑12㎜的HRB335鋼筋, ,以滿足最小配筋率要求。 —換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩 —扣除全部預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力筋在構(gòu)件抗裂邊緣產(chǎn)生的混凝土 預(yù)壓應(yīng)力。則上式為主梁跨中正截面承載力滿足要求。設(shè)中性軸到截面上緣距離為，則式中 ——構(gòu)件的正截面相對(duì)界限受壓區(qū)高度，對(duì)于C50混凝； ——梁的有效高度，以跨中截面為例。 正截面承載力驗(yàn)算 （1）確定受壓區(qū)高度：對(duì)于帶承托翼緣板的T形截面，若≤（式中，分別為受壓翼緣有效寬度和厚度）成立時(shí)，中性軸在翼緣板內(nèi)，否則在腹板內(nèi)。在以下內(nèi)容中，先進(jìn)行持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)承載力驗(yàn)算，再分別驗(yàn)算持久狀態(tài)抗裂驗(yàn)算和應(yīng)力驗(yàn)算，對(duì)于全預(yù)應(yīng)力梁在使用階段短期效應(yīng)組合作用下，只要截面不出現(xiàn)拉應(yīng)力就滿足。表513 示出了各控制截面的鋼束預(yù)應(yīng)力損失。六、 鋼束預(yù)應(yīng)力損失匯總1 、施工階段傳力錨固應(yīng)力及其產(chǎn)生的預(yù)加力：2 、由產(chǎn)生的預(yù)加力縱向力： 彎矩： 剪力： 式中： ——鋼束彎起后與梁軸的夾角，； ——單根鋼束的截面積。 ， 。截面重心處，由，所引起的混凝土正應(yīng)力的平均值，考慮到加載齡期不同，按徐變系數(shù)變小乘以折減系數(shù)計(jì)算，引起的應(yīng)力的采用第一階段截面特性，計(jì)算引起的應(yīng)力時(shí)采用第三階段截面特性。計(jì)算數(shù)據(jù) 鋼束號(hào) 錨固時(shí)預(yù)加縱向力 = ()（）（見表410）（cm）預(yù)加彎矩() (N)計(jì)算應(yīng)力損失的鋼束相應(yīng)鋼束至靜軸距離（cm）（Mpa）（MPa）錨固時(shí)鋼束應(yīng)力MPa）(見表410） 合計(jì)N3 N2N2 N4 N4 N1 N1 N6 N61 N5 N51表57 四分點(diǎn)截面計(jì)算表 表58 支點(diǎn)截面計(jì)算表 計(jì)算數(shù)據(jù) 鋼束號(hào) 錨固時(shí)預(yù)加縱向力 = ()()（見表410）（cm）預(yù)加彎矩()(N)計(jì)算應(yīng)力損失的鋼束相應(yīng)鋼束至靜軸距離(cm)（Mpa）(MPa)錨固時(shí)鋼束應(yīng)力(MPa）(見表410） 合 計(jì)N3 N2 N2 N4 N4 N1 N1187656 N6 N6721932 N5 N5706624表59 跨中截面計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù) 鋼束號(hào) 錨固時(shí)預(yù)加縱向力 = ()()（見410）（cm）預(yù)加彎矩()(N)計(jì)算應(yīng)力損失的鋼束相應(yīng)鋼束至靜軸距離(cm)（Mpa） (MPa)錨固時(shí)鋼束應(yīng)力(MPa）(見表410） 合 計(jì)N31 N2 N211007560 N4 N41 N1 N11 N6 N61 N5 N51四、 由鋼束應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 《公預(yù)規(guī)》，鋼絞線由松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失的終極值，按下式計(jì)算： 其中：；； .表55 四分點(diǎn)截面計(jì)算表 鋼束號(hào)鋼束號(hào)N1N4N2N4N3N6表56 跨中截面計(jì)算表 鋼束號(hào)鋼束號(hào)N1N4N2N4N3N6表59 支點(diǎn)截面計(jì)算表 鋼束號(hào)鋼束號(hào)N1N4N