【正文】 33 表 63 cx? 計(jì)算表 34 表 64 ? 計(jì)算表 項(xiàng)目 荷載 V I I 腹板寬b 上梗肋（ aa? ） 凈軸（ nn? ） 換軸（ oo? ） 下梗軸（ bb? ） ans? aos? a? nns? nos? n? ons? oos? o? bns? bns? b? 4cm 4cm cm 3cm 3cm MPa 3cm 3cm MPa 3cm 3cm MPa 3cm 3cm MPa 跨 中 一期荷載 ⑴ 0 51916135 64689980 20 2486 289394 28838 17229 短 期 荷 載（ 無(wú) 一 期 荷 載 ） ） ⑵ 332086 預(yù)加力 ⑶ 0 289394 短期組合剪 應(yīng)力 ⑷ =⑴ +⑵ +⑶ 四分點(diǎn) 短期組合剪應(yīng)力 0 7 9 6 支點(diǎn) 短期組合剪應(yīng)力 0 ? 35 表 65 tp? 計(jì)算表 由 上 述 計(jì) 算 ， 最 大 主 拉 應(yīng) 力 為 ， 其 結(jié) 果 符 合0. 6 0. 6 2. 65 = 1. 59tp tkf M P a M P a? ? ? ?的要求。 第 七 章 主梁變形驗(yàn)算 計(jì)算由荷載引起的撓度時(shí) ， 全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的剛度應(yīng)采用 IEc ， 則恒載效應(yīng)產(chǎn)生的跨中撓度可近似按下式 計(jì)算 0221 )(485 IE lMMf c qqG ??3246 9 5 0 . 9 7 1 0 3 9 0 05 5 . 1 94 8 0 . 9 5 3 . 4 5 1 0 6 4 6 8 9 9 8 0 cm??? ? ?? ? ? 短期荷載效應(yīng)組合產(chǎn)生的跨中撓度可近似按下式計(jì)算 2 32405 5 9 4 9 4 . 2 1 0 1 0 3 9 0 0 7 . 0 9 54 8 0 . 9 5 4 8 0 . 9 5 3 . 4 5 1 0 6 4 6 8 9 9 8 0sQ cMlf c mEI ??? ? ? ?? ? ? 受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)的影響 ，即按荷載短期效應(yīng)計(jì)算的撓度 36 值， 乘以撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù) ?? ，對(duì) C50混凝土， ?? =， 則， 荷載短期效應(yīng)組合引起的長(zhǎng)期撓度值為 1. 42 5 1. 42 5 7. 09 5 10 .1 1Q l Qf f c m? ? ? ? 恒 載引起的長(zhǎng)期撓度值為 1 .4 2 5 1 .4 2 5 5 .1 9 7 .4 0G l Gf f c m? ? ? ? 結(jié)構(gòu)剛度驗(yàn)算 ： 預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的長(zhǎng)期撓度值 ， 在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長(zhǎng)期撓度值后梁的最大撓度不應(yīng)超過(guò)計(jì)算結(jié)構(gòu)的 600/l ，即 1 0 .1 1 7 .4 2 .7 1 / 6 0 0 3 9 0 0 / 6 0 0 6 .5Q l G lf f l c m? ? ? ? ? ? ? 可見(jiàn)， 結(jié)構(gòu)剛度滿(mǎn)足要求 。 第八章 橫隔梁計(jì)算 鑒于具有多根橫隔梁的橋梁跨中處的橫隔梁受力最大 ，通常可只計(jì)算跨中橫隔梁的作用效應(yīng)，其余橫隔梁可依據(jù)中橫隔梁偏安 全地選用相同的截面尺寸和配筋。 根據(jù)《橋規(guī)》 條規(guī)定，橋梁結(jié)構(gòu)的局部加載計(jì)算應(yīng)采用車(chē)輛荷載，圖 81 示出跨中橫隔梁縱向的最不利荷載布置。 37 圖 81 跨中橫隔梁的受載圖示（尺寸單位： cm） 縱向一行車(chē)輪和人群荷載對(duì)跨中橫隔梁的計(jì)算荷載為： 汽車(chē)： ? ?0 11 n 1 4 0 0 . 7 8 4 6 1 4 0 1 . 0 1 2 4 . 9 5 522 iip p K N? ? ? ? ? ? ?? 跨中橫隔梁受力影響線的面積： 21 ( 2 6 .5 1 .0 ) 6 .52 m? ? ? ? ? ? 人群荷載： 0 5 /q q k N m? ? ? ? ? ?人 圖 82和圖 83分別 表示橫隔梁正彎矩配筋（ 6 25? 布置在下緣）和負(fù)彎矩筋（ 4 22?布置在上緣），并且示出配筋計(jì)算的相應(yīng)截面。剪力鋼筋選用間距 s 為 200mm 的 2 22? 雙肢箍筋。經(jīng)過(guò)橫隔梁正截面和斜截面承載力的驗(yàn)算，上述配筋均能滿(mǎn)足規(guī)范的有關(guān)規(guī)定。由于這部分的計(jì)算與主梁截面承載力驗(yàn)算相同，故從略。 38 圖 82 正彎矩配筋及其計(jì)算截面計(jì)算截面（尺寸單位： cm） 圖 83 負(fù)彎矩 配筋及其計(jì)算截面計(jì)算截面（尺寸單位： cm） 第 九 章 行車(chē)道板的計(jì)算 39 考慮到主梁翼緣板內(nèi)鋼筋是連續(xù)的 ， 故行車(chē)道板可按懸臂板 （邊梁） 和兩端固結(jié)的連續(xù)板 （中梁） 兩種情況來(lái)計(jì)算 。 懸臂板（邊梁）荷載效應(yīng)計(jì)算 由于寬跨比大于 2， 故懸臂板可按單向板計(jì)算 ，懸臂長(zhǎng)度為 ,計(jì)算時(shí)取懸臂板寬度為 。 永久作用 （ 1） 主梁架設(shè)完畢時(shí) ，橋面板可看成 60cm 長(zhǎng)的單向懸臂板，計(jì)算圖式見(jiàn) 圖 91。 (a) (b) (c) 40 圖 91 懸臂板計(jì) 算圖示 (cm) 計(jì)算懸臂根部一期永久荷載作用效應(yīng)為 彎矩： 221 110 . 1 5 1 2 6 0 . 7 5 0 . 5 0 . 1 1 2 6 0 . 5 1 . 2 0 5 k N m23gM ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 剪力： 1 0 .1 5 1 2 6 0 .7 5 0 .5 0 .1 1 2 6 0 .5 3 .5 7 5 k NgV ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? （ 2）成橋之后：橋面現(xiàn)澆部分完成后，施工二期永久作用，此時(shí)橋面板可看成凈跨徑為 的懸臂單向 板。計(jì)算圖示見(jiàn)圖 21c。圖中 P 為防撞欄重力，其值為 ， 2g 為現(xiàn)澆部分懸臂板自重。 39。2g 為橋面鋪裝層重力。計(jì)算二期永久作用效應(yīng)如下： 彎矩： 2 [ 0 .1 5 1 2 5 0 .3 5 ( 1 .1 0 0 .5 0 .3 5 ) 7 .5 ( 1 .1 0 0 .2 5 )gM ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 1( 0 .0 5 1 2 3 0 .0 6 1 2 5 ) 0 .6 2 5 0 .6 2 5 ] 8 .1 1 /2 k N m? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 剪力 ： 2 [ 0. 15 1 25 0. 35 7. 5 ( 0. 05 1 23 0. 06 1 25 ) 0. 62 5 ]gV ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?kN = （ 3）總永久作用效應(yīng)：懸臂根部永久作用效應(yīng)為 彎矩： 1. 20 5 8. 11 9. 32 kN mgM ? ? ? ? ? ? 剪力： ? ? ? 可變作用 在邊梁懸臂板處，只作用有人群。 彎矩： 21 3 . 0 0 . 7 5 0 . 8 4 k N m2gM ? ? ? ? ? ? ? 剪力： 3. 0 0. 75 2. 25 kNgV ? ? ? 承載能力極限狀態(tài)作用基本組合 極限狀 態(tài)作用的基本組合計(jì)算如下 1. 2 1. 4 0. 8 ( 1. 2 9. 32 1. 4 0. 8 0. 84 ) 12 .1 2 kN mA d g A pM M M? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 1 .2 1 .4 0 .8 1 .2 1 4 .0 5 1 .4 0 .8 2 .2 5 1 9 .3 8 k NA d g A pV V V? ? ? ? ? ? ? ? ? 連續(xù)板荷載效應(yīng)計(jì)算 41 行車(chē)道板與主梁梁肋是連接在一起的，當(dāng)橋面現(xiàn)澆部分完成后，行車(chē)道板與主梁梁肋之間的連接情況，既不是固結(jié)，也不是鉸接，而應(yīng)該考慮彈性固結(jié)，即支撐在一系列彈性支撐上的多跨連續(xù)板。鑒于橋面板受力情況比較復(fù)雜，影響因素比較多，通常采用簡(jiǎn)便的近似方法進(jìn)行計(jì)算。對(duì)于彎矩，先算出一個(gè)跨度相同的簡(jiǎn)支板的跨中荷載（恒載、活載及其組合）彎矩 0M ，再乘以偏安全的修正系數(shù)加以修正，以求得支點(diǎn)處和跨中截面的設(shè)計(jì)彎矩。彎矩修正系數(shù)可據(jù)板厚 t 與梁肋高度 h 的比值來(lái)確定，本設(shè)計(jì)中 / 15 / 205 1 / 4th? ＜ ，即主梁的抗扭能力較大，取跨中彎矩為 MM ??中 ，支點(diǎn)彎矩為 MM ??支 。對(duì)于剪力，可不考慮板和主梁的彈性固結(jié)作用，認(rèn)為簡(jiǎn)支板的支點(diǎn)剪力即為連續(xù)板的支點(diǎn)剪力。 永久 作用 （ 1）主梁架設(shè)完畢時(shí)：橋面板可以看成 75cm 長(zhǎng)的單向懸臂板，其根部一期永 久作用效應(yīng)為 1 1 .2 0 5 k N mgM ? ? ? ； 1 ? （ 2）成橋之后：先計(jì)算簡(jiǎn)支板的跨中彎矩和支點(diǎn)剪力值。梁肋間的板，其計(jì)算跨徑按下列規(guī)定取用： 1）計(jì)算彎矩時(shí)： tll ?? 0 ，但不大于 bll ?? 0 本設(shè)計(jì)中 0 l t m? ? ? ? ?＜ 0 b 2 .2 0 .2 2 .4lm? ? ? 2）計(jì)算剪力時(shí)： 0ll? 。 式中 l —— 板的計(jì)算跨徑； 0l —— 板的凈跨徑， 0 ? ； t —— 板的厚度， ? ； b —— 梁肋寬度， mb ? 。 計(jì)算圖示見(jiàn)圖 92。 42 圖 92 簡(jiǎn)支板二期永久作用計(jì)算圖示（單位： mm） 1g 為現(xiàn)澆部分橋面板的自重，其值為 ； 2g 是二期永久作用，包括 6cm 防水混凝土和 5cm 的瀝青混 凝土。 2 0 .0 5 1 2 3 0 .0 6 1 2 5 2 .6 5 k N / mg ? ? ? ? ? ? ?。 計(jì)算得到簡(jiǎn)支板跨中二期永久作用彎矩及支點(diǎn)二期永久作用剪力為 2 ( 0 .4 3 7 4 0 .6 1 2 5 ) 0 .3 5 3 .7 5 0 .5 2 .4 0 0 .6 1 2 5 3 .7 5 4 .1 3 k N mgM ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 2 0. 35 3. 75 1. 10 2. 65 4. 23 kNgV ? ? ? ? ? 43 （ 3）總永久作用效應(yīng) 1）支點(diǎn)截面永久作用彎矩為 1. 20 5 0. 7 4. 13 4. 10 kN msgM ? ? ? ? ? ? ? 2)支點(diǎn)截面永久作用剪力為 3. 58 4. 23 7. 81 kNsgV ? ? ? 3）跨中截面永久作用彎矩為 kN mcgM ? ? ? ? 可變作用 當(dāng)進(jìn)行橋梁結(jié)構(gòu) 局部加載時(shí)，汽車(chē)荷載采用車(chē)輛荷載。汽車(chē)后輪著地寬度和長(zhǎng)度分別為 ma ? ， mb ? 。 平行于板的跨徑方向的荷載分布寬度為 1 2 2 1 2 (b b h m h? ? ? ? ? ? 為 鋪 裝 層 厚 度 ） （ 1）車(chē)輪在板的跨徑中部時(shí)，垂直于板的跨徑方向的荷載分布寬度 1 2 . 4 02 0 . 2 2 0 . 1 1 1 . 2 233la a h m? ? ? ? ? ? ? ? 2 2 033l m??? 取 ? ，此時(shí)兩個(gè)后輪的有效分布寬度發(fā)生重疊，應(yīng)求兩個(gè)車(chē)輪荷載的 有效分布寬度 0 0 0a d m? ? ? ? ?，（式中 d 為多個(gè)車(chē)輪時(shí)外輪之間的中距）折算成一個(gè)荷載的有效分布寬度為 / 2 ??。 （ 2）車(chē)輪在板的支承處時(shí)，垂直于板的跨徑方向荷載的有效分布寬度 1 2 0 .2 2 0 .1 1 0 .1 5 0 .5 7a a h t m? ? ? ? ? ? ? ? （ 3）車(chē)輪在板的支承附近，距支點(diǎn)的距離為 x 時(shí)，垂直于板的跨徑方向荷載的有效分布寬度 1 2 2 2 2 2a a h t x x x? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? a 的分布見(jiàn)圖 93 44 圖 93 簡(jiǎn)支板可變作用計(jì)算圖示（單位： cm） a)分布圖 b） M 圖 c） V圖 將重車(chē)后輪作用于板的中央，求出簡(jiǎn)支板跨中最大可變作用（汽車(chē)）的彎矩為 0 1 4 0 0 . 8 2( 1 ) ( ) 1 . 3 ( 2 . 4 0 ) 3 0 . 1 8 k N m8 2 8 1 . 5 0 2p PbMl a?? ? ? ? ? ? ? ? ?? 計(jì)算支點(diǎn)剪力時(shí)