【正文】 ，全預(yù)應(yīng)力梁截面受拉邊緣由預(yù)加力引起的預(yù)壓力必須大于或等于由使用荷載引起的拉應(yīng)力，即σh≥σ。 通過各截面上下緣混凝土法向應(yīng)力計(jì)算，其結(jié)果表明受拉區(qū)（組合Ⅰ）都未出現(xiàn)拉應(yīng)力，故均符合上述各項(xiàng)規(guī)定。 (2)混凝土主應(yīng)力驗(yàn)算 根據(jù)“公預(yù)規(guī)”，計(jì)算混凝土主應(yīng)力時(shí)應(yīng)選擇跨徑中最不利位置截面，對(duì)該截面的重心處和寬度急劇改變處進(jìn)行驗(yàn)算。本例僅以1號(hào)梁的L/4點(diǎn)截面為例，對(duì)其上梗脅（aa,見圖412所示）、凈軸（jj）、換軸（00）和下梗脅(bb)等四處分別進(jìn)行主應(yīng)力驗(yàn)算，其它截面均可用相同方法計(jì)算。 計(jì)算公式 各項(xiàng)剪應(yīng)力計(jì)算和組合情況見表415所示。 圖412 剪應(yīng)力計(jì)算 表415荷載組合Qg1(KN)Qg2(KN)Qp(KN)Qy(KN)τ(Mpa)組合I組合Ⅲ075 按“公預(yù)規(guī)”，當(dāng)只在主梁縱向有預(yù)應(yīng)力時(shí)，計(jì)算公式為： 式中：σhx－預(yù)加力和使用荷載在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)上產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，按σhx＝σh177。σ計(jì)算； σh－在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)上由預(yù)加應(yīng)力（扣除全部應(yīng)力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，由鋼束錨固時(shí)產(chǎn)生的和σ 損失產(chǎn)生的法向應(yīng)力組合而成。 σ－在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)上由使用荷載產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，按下式計(jì)算： yi、yo－分別為各計(jì)算的主應(yīng)力點(diǎn)到截面凈軸和換軸的距離； Mp－活載引起的彎矩，有（汽＋人）和掛車100兩種情況。通過各控制截面的混凝土主應(yīng)力計(jì)算，其結(jié)果如下： 組合Ⅰ 組合Ⅲ maxσzl (MPa) （由變化點(diǎn)截面控制） maxσza (MPa） （由跨中截面控制） 根據(jù)“公預(yù)規(guī)”，在使用荷載作用下混凝土主應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定： 荷載組合Ⅰ σzl≤ ＝（見表41，以下同） σza≤ ＝ 荷載組合Ⅲ σzl≤ ＝ σza≤ ＝ 可見，所有計(jì)算所得的混凝土主應(yīng)力均符合上述要求。 同時(shí)，依據(jù)“公預(yù)規(guī)”，荷載組合Ⅰ時(shí)，以上計(jì)算的混凝土主拉應(yīng)力maxσzl= =，則箍筋僅按“公預(yù)規(guī)”條的構(gòu)造要求設(shè)置。 (3)驗(yàn)算鋼束中的最大應(yīng)力計(jì)算公式： 式中： σY─有效預(yù)應(yīng)力； Mgi、Mg2─第一、第二期恒載產(chǎn)生的梁內(nèi)彎矩，見表49； Mp─活載產(chǎn)生的梁內(nèi)彎矩，分（汽＋人）和掛100兩種情況； ｅji、ｅoi─分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即ｅji＝y(tǒng)jxai，ｅoi=yoxai。 據(jù)“公預(yù)規(guī)”，對(duì)于鋼束在使用荷載作用下，預(yù)應(yīng)力鋼束的應(yīng)力（扣除全部預(yù)應(yīng)力損失）應(yīng)符合下列要求： 荷載組合Ⅰ σy≤ =1040MPa（見表41，下同） 荷載組合Ⅲ σy≤ =1120MPa (1)預(yù)加應(yīng)力階段的應(yīng)力驗(yàn)算 此階段指初始預(yù)加力與主梁自重力共同作用，為預(yù)加力最大而荷載最小的受力階段，鑒于支點(diǎn)附近截面的荷載彎矩很小，故通常驗(yàn)算這些截面下緣的壓應(yīng)力和上緣的拉應(yīng)力。這里從略。 根據(jù)“公預(yù)規(guī)”，對(duì)于40號(hào)混凝土，截面邊緣混凝土的法向應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定： σha≤ =28＝ σhl≤ =＝ 通過各控制截面計(jì)算，得知截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力均能符合上述規(guī)定。因此就法向應(yīng)力而言，表明在主梁混凝土達(dá)到90%強(qiáng)度時(shí)可以開始張拉鋼束。 (2)吊裝應(yīng)力驗(yàn)算 本例采用兩點(diǎn)吊裝，吊點(diǎn)設(shè)在兩支點(diǎn)內(nèi)移59cm處，則兩吊點(diǎn)間的距離小于主梁的計(jì)算跨徑，故吊裝應(yīng)力可不予驗(yàn)算。第六節(jié) 梁端錨固區(qū)的局部承壓驗(yàn)算 后張預(yù)應(yīng)力混凝土梁的端部，由于錨頭集中力的作用，錨下混凝土將承受很大的局部應(yīng)力，它可能使梁端產(chǎn)生縱向裂縫。設(shè)計(jì)時(shí)，除了在錨下設(shè)置鋼束墊板和鋼筋網(wǎng)符合“公預(yù)規(guī)”，還應(yīng)驗(yàn)算其在預(yù)應(yīng)力作用下的局部承壓強(qiáng)度和梁端的抗裂計(jì)算。 （一）局部承壓強(qiáng)度驗(yàn)算 在錨固端設(shè)置兩塊厚20mm的鋼墊板，即在N7N10的四根鋼束錨下設(shè)置200962mm的墊板1；在N1N6的六根鋼束錨下設(shè)置350766mm的墊板2。在墊板下等于梁高(230cm)的范圍內(nèi)并且布置21層φ8的間接鋼筋網(wǎng)，鋼筋網(wǎng)的間距為10cm。根據(jù)錨下鋼墊板的布置情況，下面分上、下兩部各自驗(yàn)算混凝土局部承壓強(qiáng)度。 按“公預(yù)規(guī)”，預(yù)應(yīng)力混凝土梁局部承壓強(qiáng)度按下列公式計(jì)算： 式中各參量含義見“公預(yù)規(guī)”。 對(duì)鋼墊板1： Ad= Ac= Ahe= 強(qiáng)度提高系數(shù)為： β= βhe= 間接鋼筋體積配筋率： μt= 把計(jì)算數(shù)值代入上述公式，則 公式右邊＝ Nc=右邊 （符合要求） 對(duì)于鋼墊板2: Ad= Ac= Ahe= 強(qiáng)度提高系數(shù)為： β= βhe= 間接鋼筋體積配筋率： μt= 把計(jì)算數(shù)值代入上述公式，則 公式右邊＝ Nc=右邊 （符合要求） a（二）梁端局部承壓區(qū)的抗裂驗(yàn)算 按“公預(yù)規(guī)”，計(jì)算公式為： Nc≤(AR1+45Ag)式中：Nc─考慮局部承壓時(shí)的縱向力(KN)，數(shù)值與前節(jié)計(jì)算的相同； α─系數(shù)，按下式計(jì)算： α＝V/(1λ)≤10對(duì)于鋼墊板1： λ= α=10 A=7130cm2鑒于沿截面A的深度方向布置21層間接鋼筋網(wǎng)，并且每層有2根鋼筋通過截面A，則 Ag= 代入計(jì)算公式： 右邊=(ARl+45Ag)＝ Nc=右邊 （符合要求） 對(duì)于鋼墊板2： λ= α=10 A=59807130cm2 Ag=公式右邊＝ Nc=右邊 （符合要求） 至此，便完全說明了在主梁混凝土達(dá)到90%強(qiáng)度時(shí)可以張拉預(yù)應(yīng)力鋼束。第七節(jié) 主梁變形驗(yàn)算 （一）靜活載引起的跨中撓度及其驗(yàn)算 按“公預(yù)規(guī)”，主梁計(jì)算跨徑L=38880mm,40號(hào)砼彈性模量為Eh=104。為簡(jiǎn)化計(jì)算，取L/4截面處的換算截面慣矩Ic=105cm4作為全梁平均值,將汽車荷載、掛車荷載視為均布荷載作用在主梁上。 計(jì)算公式： 式中：M－跨中靜活載彎矩（Nm）對(duì)于汽20： 不計(jì)沖擊系數(shù)時(shí)靜活載彎矩： 對(duì)于掛100 根據(jù)“公預(yù)規(guī)”，預(yù)應(yīng)力混凝土梁在短期使用荷載作用下最大豎向跨中撓度均符合規(guī)范要求。 （二）計(jì)算由預(yù)加應(yīng)力引起的跨中反拱度采用L/4截面處的永存預(yù)加力矩作為全梁平均預(yù)加力矩，即在使用階段的預(yù)加力矩為 則主梁跨中反拱度 （三）恒載引起的跨中撓度 （三） 使用荷載作用下的總撓度 以上計(jì)算表明，主梁在預(yù)制時(shí)應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度。根據(jù)“公橋規(guī)”規(guī)定，預(yù)拱度為結(jié)構(gòu)重力和汽車荷載的一半產(chǎn)生的豎向撓度。故： （四）長(zhǎng)期荷載作用下的變形fc 根據(jù)“公預(yù)規(guī)”，下構(gòu)件的撓度值可按該荷載的初始彈性撓度乘以[1+φ(t,τ)求得，因此，撓度可以表示成： 第八節(jié) 施工圖設(shè)計(jì)實(shí)例 圖4 至圖4 繪出了預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T型梁橋上部結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)實(shí)例圖，設(shè)計(jì)荷載為汽車20級(jí)，掛車100級(jí)，供讀者參考使用。