【正文】 ，全預應力梁截面受拉邊緣由預加力引起的預壓力必須大于或等于由使用荷載引起的拉應力，即σh≥σ。 通過各截面上下緣混凝土法向應力計算，其結(jié)果表明受拉區(qū)（組合Ⅰ）都未出現(xiàn)拉應力，故均符合上述各項規(guī)定。 (2)混凝土主應力驗算 根據(jù)“公預規(guī)”，計算混凝土主應力時應選擇跨徑中最不利位置截面，對該截面的重心處和寬度急劇改變處進行驗算。本例僅以1號梁的L/4點截面為例，對其上梗脅（aa,見圖412所示）、凈軸（jj）、換軸（00）和下梗脅(bb)等四處分別進行主應力驗算，其它截面均可用相同方法計算。 計算公式 各項剪應力計算和組合情況見表415所示。 圖412 剪應力計算 表415荷載組合Qg1(KN)Qg2(KN)Qp(KN)Qy(KN)τ(Mpa)組合I組合Ⅲ075 按“公預規(guī)”，當只在主梁縱向有預應力時，計算公式為： 式中：σhx－預加力和使用荷載在計算主應力點上產(chǎn)生的混凝土法向應力，按σhx＝σh177。σ計算； σh－在計算主應力點上由預加應力（扣除全部應力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應力，由鋼束錨固時產(chǎn)生的和σ 損失產(chǎn)生的法向應力組合而成。 σ－在計算主應力點上由使用荷載產(chǎn)生的混凝土法向應力，按下式計算： yi、yo－分別為各計算的主應力點到截面凈軸和換軸的距離； Mp－活載引起的彎矩，有（汽＋人）和掛車100兩種情況。通過各控制截面的混凝土主應力計算，其結(jié)果如下： 組合Ⅰ 組合Ⅲ maxσzl (MPa) （由變化點截面控制） maxσza (MPa） （由跨中截面控制） 根據(jù)“公預規(guī)”，在使用荷載作用下混凝土主應力應符合下列規(guī)定： 荷載組合Ⅰ σzl≤ ＝（見表41，以下同） σza≤ ＝ 荷載組合Ⅲ σzl≤ ＝ σza≤ ＝ 可見，所有計算所得的混凝土主應力均符合上述要求。 同時，依據(jù)“公預規(guī)”，荷載組合Ⅰ時，以上計算的混凝土主拉應力maxσzl= =，則箍筋僅按“公預規(guī)”條的構(gòu)造要求設置。 (3)驗算鋼束中的最大應力計算公式： 式中： σY─有效預應力； Mgi、Mg2─第一、第二期恒載產(chǎn)生的梁內(nèi)彎矩，見表49； Mp─活載產(chǎn)生的梁內(nèi)彎矩，分（汽＋人）和掛100兩種情況； ｅji、ｅoi─分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即ｅji＝y(tǒng)jxai，ｅoi=yoxai。 據(jù)“公預規(guī)”，對于鋼束在使用荷載作用下，預應力鋼束的應力（扣除全部預應力損失）應符合下列要求： 荷載組合Ⅰ σy≤ =1040MPa（見表41，下同） 荷載組合Ⅲ σy≤ =1120MPa (1)預加應力階段的應力驗算 此階段指初始預加力與主梁自重力共同作用，為預加力最大而荷載最小的受力階段，鑒于支點附近截面的荷載彎矩很小，故通常驗算這些截面下緣的壓應力和上緣的拉應力。這里從略。 根據(jù)“公預規(guī)”，對于40號混凝土，截面邊緣混凝土的法向應力應符合下列規(guī)定： σha≤ =28＝ σhl≤ =＝ 通過各控制截面計算，得知截面邊緣的混凝土法向應力均能符合上述規(guī)定。因此就法向應力而言，表明在主梁混凝土達到90%強度時可以開始張拉鋼束。 (2)吊裝應力驗算 本例采用兩點吊裝，吊點設在兩支點內(nèi)移59cm處，則兩吊點間的距離小于主梁的計算跨徑，故吊裝應力可不予驗算。第六節(jié) 梁端錨固區(qū)的局部承壓驗算 后張預應力混凝土梁的端部，由于錨頭集中力的作用，錨下混凝土將承受很大的局部應力，它可能使梁端產(chǎn)生縱向裂縫。設計時，除了在錨下設置鋼束墊板和鋼筋網(wǎng)符合“公預規(guī)”，還應驗算其在預應力作用下的局部承壓強度和梁端的抗裂計算。 （一）局部承壓強度驗算 在錨固端設置兩塊厚20mm的鋼墊板，即在N7N10的四根鋼束錨下設置200962mm的墊板1；在N1N6的六根鋼束錨下設置350766mm的墊板2。在墊板下等于梁高(230cm)的范圍內(nèi)并且布置21層φ8的間接鋼筋網(wǎng)，鋼筋網(wǎng)的間距為10cm。根據(jù)錨下鋼墊板的布置情況，下面分上、下兩部各自驗算混凝土局部承壓強度。 按“公預規(guī)”，預應力混凝土梁局部承壓強度按下列公式計算： 式中各參量含義見“公預規(guī)”。 對鋼墊板1： Ad= Ac= Ahe= 強度提高系數(shù)為： β= βhe= 間接鋼筋體積配筋率： μt= 把計算數(shù)值代入上述公式，則 公式右邊＝ Nc=右邊 （符合要求） 對于鋼墊板2: Ad= Ac= Ahe= 強度提高系數(shù)為： β= βhe= 間接鋼筋體積配筋率： μt= 把計算數(shù)值代入上述公式，則 公式右邊＝ Nc=右邊 （符合要求） a（二）梁端局部承壓區(qū)的抗裂驗算 按“公預規(guī)”，計算公式為： Nc≤(AR1+45Ag)式中：Nc─考慮局部承壓時的縱向力(KN)，數(shù)值與前節(jié)計算的相同； α─系數(shù)，按下式計算： α＝V/(1λ)≤10對于鋼墊板1： λ= α=10 A=7130cm2鑒于沿截面A的深度方向布置21層間接鋼筋網(wǎng)，并且每層有2根鋼筋通過截面A，則 Ag= 代入計算公式： 右邊=(ARl+45Ag)＝ Nc=右邊 （符合要求） 對于鋼墊板2： λ= α=10 A=59807130cm2 Ag=公式右邊＝ Nc=右邊 （符合要求） 至此，便完全說明了在主梁混凝土達到90%強度時可以張拉預應力鋼束。第七節(jié) 主梁變形驗算 （一）靜活載引起的跨中撓度及其驗算 按“公預規(guī)”，主梁計算跨徑L=38880mm,40號砼彈性模量為Eh=104。為簡化計算，取L/4截面處的換算截面慣矩Ic=105cm4作為全梁平均值,將汽車荷載、掛車荷載視為均布荷載作用在主梁上。 計算公式： 式中：M－跨中靜活載彎矩（Nm）對于汽20： 不計沖擊系數(shù)時靜活載彎矩： 對于掛100 根據(jù)“公預規(guī)”，預應力混凝土梁在短期使用荷載作用下最大豎向跨中撓度均符合規(guī)范要求。 （二）計算由預加應力引起的跨中反拱度采用L/4截面處的永存預加力矩作為全梁平均預加力矩，即在使用階段的預加力矩為 則主梁跨中反拱度 （三）恒載引起的跨中撓度 （三） 使用荷載作用下的總撓度 以上計算表明，主梁在預制時應設置預拱度。根據(jù)“公橋規(guī)”規(guī)定，預拱度為結(jié)構(gòu)重力和汽車荷載的一半產(chǎn)生的豎向撓度。故： （四）長期荷載作用下的變形fc 根據(jù)“公預規(guī)”，下構(gòu)件的撓度值可按該荷載的初始彈性撓度乘以[1+φ(t,τ)求得，因此，撓度可以表示成： 第八節(jié) 施工圖設計實例 圖4 至圖4 繪出了預應力混凝土簡支T型梁橋上部結(jié)構(gòu)的設計實例圖，設計荷載為汽車20級，掛車100級，供讀者參考使用。